К пилообразного сечения

Рк (х) ДЛЯ кольца круглого сечения диаметром d — парабола с максимумами Рко = 1,25е и 2,5 /d. На рис. 3.5 показаны зависимости Рк(х) для манжет и колец 0-, X- и пилообразного сечения, экспериментально полученные с помощью прибора, основанного на компенсации контактного давления в точке измерения [36]. Градиент давления зависит от давления среды (табл. 4.1). [c.157]

В УПС с несимметричным распределением контактного давления, например, в кольцах пилообразного сечения контртело может нагнетать жидкость из внешней во внутреннюю полость. Это явление объясняется появлением более толстой пленки при обратном ходе контртела (5з > 5i), обусловленной соотношением градиентов давления < p wi-УПС, обладающие насосным эффектом, называют активными. При отсутствии жидкой смазочной среды снаружи УПС иногда могут работать без утечек, несмотря на наличие пленки на контртеле. Если во внутренней полости начальное давление р = 0 и снаружи УПС имеется жидкость, в результате насосного эффекта в полости может возникнуть давление р . [c.159]

Кольца пилообразного сечения (см. рис. 4.12, в) предназначены для герметизации штоков. Наибольшее применение получили в гидравлических амортизаторах автомобилей, в качестве внешней ступени двухступенчатых уплотнительных устройств штоков D — 10...30 мм (рис. 4.14) [21]. В условиях эксплуатации на РЖ типа АУ, АМГ-10, МГП-10 [c.162]

Контактное давление рко на кромках скользящего элемента создается в результате растяжения колец по диаметру Dk на 5 — 10% (без сжатия в канавке). Рассматриваемое УПС — характерный пример комбинированного уплотнения. Дополнительное давление создается силовым элементом — осевой пружиной, упирающейся в коническую поверхность кольца. Угол у наклона кромок должен быть ориентирован в сторону уплотняемой полости. Высота и ширина кольца d = 0,5D, I = 0,8D. Экспериментально установлено (см. рис. 4.10), что для колец пилообразного сечения с двумя кромками характерно несимметричное распределение давления ркО, обеспечивающее при работе насосный эффект (рн як 5 МПа), который при правильной [c.162]

Ориентации кромок препятствует утечкам жидкости. При р <ри утечки вязких жидкостей через УПС в динамике практически отсутствуют. Кольца пилообразного сечения устойчивы к скручиванию, их размеры близки к размерам колец круглого сечения. [c.163]

Более детальное исследование закономерностей роста нитевидных кристаллов серебра, проведенное К. М. Горбуновой и А. И. Жуковой, однако, показало, что постоянство этого соотношения не соблюдается при переходе в область малых сил тока, которым соответствуют малые сечения кристаллов. В качестве электролита использовали растворы азотнокислого серебра (из соли высокой чистоты) концентрацией 0,03—б норм. Добавками, в присутствии которых всесторонний рост кристалла нарушается и растет нитевидный кристалл, служили олеиновая кислота, желатина и другие поверхностно-активные вещества. Было установлено, что условие постоянства К в области малых токов нарушается. Наблюдалось резкое (до 2,5 раза) возрастание скорости роста нити при уменьшении силы тока в цепи. Отклонение от постоянства величины К происходит при тем больших токах, чем выше концентрация добавки. При малой силе тока (9—10 а) и высокой концентрации активной добавки растут тонкие нити толщиной 0,4 мк. В менее концентрированных растворах (например, при концентрации активной добавки 0,025 от насыщения ) получаются нити минимальной толщиной 0,7 Л1К при силе тока 10 а. При еще меньших концентрациях активной добавки или при высоких значениях силы тока закономерного роста нитей не наблюдается — чаще всего растут нити пилообразной конфигурации, перерастающие в дальнейшем в дендрит. [c.104]

Например, закон распределения ординат отклонений реального профиля поперечного сечения относительно геометрического, аналитическое выражение которых записано,формулой (14.6), может рассматриваться как композиция законов арксинусов, которым подчиняется каждое слагаемое (п. 11.7), а в случае замены синусоидальной кривой пилообразной — композицией равномерных законов распределения (подробнее см. пп. 2.12 и 3.8). [c.491]

На рис. 4.8 приведены зависимости p v, (р) для колец пилообразного кривая 1), круглого (кривая 2) и Х-образного (кривая 5) сечений. При прямом ходе контртела градиент p i к р о (p wo — градиент при р = 0,1 МПа) почти не зависит от р. При обратном ходе [c.157]

Рис, 4.11. Экспериментальные зависимости толщины пленки масел и глицерина от давления (а, б, г) и скорости скольжения (в) для колеи круглого (а, в, г) и пилообразного (б) сечений [c.159]

Профилем резьбы называется сечение ее витка плоскостью, проходящей через ось цилиндра (диаметральная плоскость), на котором образована резьба. В практике наиболее распространены треугольные (рис. 190, а), трапецеидальные (рис. 190, б) и прямоугольные (рис. 190, в) резьбы. Иногда для особых конструкций механизмов применяют упорные или пилообразные (рис. 190, г) и круглые (рис. 190, д) резьбы. Элементы резьбы, например диаметры винтов и гаек, шаг резьбы, глубина впадины (высота выступа), а также угол профиля резьбы являются стандартными величинами. [c.355]

Развитие деформации растяжения можно легко записать в виде диаграммы деформации. Поскольку такие диаграммы чувствительны к процессам, протекающим в ходе деформации, анализ их позволяет получить ряд данных об этих процессах. Диаграммы растяжения записывают обычно в координатах усилие растяжения (Р) — абсолютное удлинение (А/) или в координатах напряжения (а)—относительное удлинение (6). Так как при переходе от координат Р — А/ к координатам а—б значения усилия и абсолютного удлинения делятся на постоянные для данных условий испытания величины — начальную площадь поперечного сечения (Ро) и начальную расчетную длину образца ( о), то вид диаграммы растяжения при этом не изменяется. На рас. 98 приведены машинные диаграммы в координатах Р — Д/ нормализованных углеродистых сталей 10 и 45, испытанных в интервале температур 20—700° С. В зависимости от температуры деформации получаются четыре основных типа кривых растяжения обычная монотонная кривая растяжения с площадкой текучести и зубом или без зуба текучести монотонная кривая растяжения без зуба и площадки текучести кривая растяжения с пилообразными (зубчатыми) областями на отдельных участках полностью пилообразная кривая растяжения на всем протяжении от площадки текучести до разрушения образца. Первый тип диаграммы характерен для деформации при температурах ниже температуры динамического деформационного старения, второй — для деформации при температурах выше динамического деформационного старения, третий и четвертый — для деформации в интервале температур динамического деформационного старения. [c.246]

Если необходимо получить более прочное соединение слоев, то на наружную поверхность внутренней трубы наносят вдавливанием на станке (типа токарного) ряд кольцевых или спиральную канавки. Выдавленные при этом по обеим сторонам канавок гребни затем отгибают в одну сторонку так, что поверхность в сечении принимает пилообразный профиль. [c.190]

Фрезерование зубчатых муфт. Применяемые в м аши-ностроении кулачковые и зубчатые муфты имеют на торце зубья прямоугольного (рис. 220,а), трапецеидального (рис. 220,6), равностороннего треугольного (рис. 220, в) и пилообразного (рис. 220, г) сечений. [c.324]

ПРОФИЛЬ РЕЗЬБЫ. Контур сечения витка в плоскости, проходящей через ось резьбы. Профиль резьбы может быть треугольным, полукруглым, прямоугольным, трапецеидальным, пилообразным и т. п. [c.93]

По профилю осевого сечения винтовой поверхности (рис. 120) резьбы подразделяют на треугольные, трапецеидальные, прямоугольные, упорные или пилообразные, полукруглые или круглые. [c.148]

Прямоугольная резьба с квадратным или прямоугольным сечением, которая раньше часто применялась вместо трапецеидальной и пилообразной, больше не при.меняется вследствие трудности изготовления. Поэтому она не стандартизирована. [c.282]

По профилю витков (виду контура осевого сечения) резьбы подразделяются на треугольные, трапецеидальные, упорные (пилообразные), прямоугольные, круглые. [c.663]

Существуют штампы для отрезки труб, в которых совмещены два перехода, выполняемые последовательно надрезка стенки трубы на глубину, равную удвоенной ее толщине, зубчатым (пилообразным) тонким пуансоном, перемещающимся перпендикулярно образующей трубы, а затем отрезка трубы копьевидным ножом в месте сделанного надреза. Предварительный надрез стенки трубы позволяет отходу металла сворачиваться не внутрь трубы, а наружу (рис. 3.17, в). В связи с этим не происходит искажение формы поперечного сечения трубы, поверхность среза становится значительно чище, а стойкость инструмента выше. [c.48]

Проведенные опыты с воздействием звука высокой интенсивности на струи гелия и воздуха позволяют выдвинуть предположение, что величиной, характеризующей степень воздействия звука на струю, может служить величина а = (1/Ке) р 1р )) (р - звуковое давление на кромке сопла). Относительно введения числа Рейнольдса в величину, характеризующую степень воздействия звука высокой интенсивности на турбулентные струи, следует отметить следующее факт образования вихрей при прохождении фазы максимального сжатия в пилообразных звуковых волнах конечной амплитуды через выходное сечение сопла можно считать достаточно хорошо установленным. Это означает, в частности, что момент образования вихря связан с прохождением фронта пилообразной звуковой волны через пограничный слой. [c.44]

В отличие от УВ удельную утечку через УПС выражают отношением объема утечки к суммарной площади контртела за п двойных ходов V = = V/ nDLn). Работоспособность уплотнения оценивают не по времени работы г, а по пути 2Ln, пройденному контртелом до повреждения УПС и резкого увеличения утечек. Среднестатистические утечки через эластомерные УПС (манжеты, кольца Х-образного и пилообразного сечений) находятся в пределах 0,001... 0,5 см /м с преобладанием вероятных утечек на уровне 0,01 см /м . Обычная наработка УПС с эласто-мерными уплотнителями до появления сильной утечки 21Л = 300... 500 км. Утечки через УПС с шевронными резинотканевыми манжетами в 2-5 раз больше, чем через УПС с эласто-мерными уплотнителями, однако они обеспечивают наработку до 1500 км. В последнее время начинают широко применять комбинированные резинопластмассовые УПС. Теоретического расчета утечек таких уплотнений нет. [c.45]

Критерий h = h/Rz — отношение эквивалентной толщины пленки h к параметру шероховатости контртела Rz — позволяет оценивать режим работы УПС и, в частности, выявлять закономерности изменения функциональных ко-эффш ио1тов 4 1 и 4 2, их связь с коэффициентом трения / На рис. 4.9, а показаны экспериментальные точки для Т и а Р. в зависимости от h для масел АУП (точки 1), ГМ-50И (2), МС-20 (J) и глицерина (4), по которым установлена зависимость Ч (й). При й < 0,5 Т = О, при h> I Ч = 1, при 0,5 кольца круглого и пилообразного сечений d = 3 мм V < 0,3 м/с р 40 МПа Rz = 0,8 мкм) построены также зависимости f h) фис. 4.9,6). По аналогии с диаграммами Герси — Штрибика — зависимостями /(G) — можно заключить, что при й > 1 возникает режим гидродинамической смазки, при 0,5 < й < 1 — [c.158]

Кольцшые УПС. В УПС наиболее широко применяют резиновые кольца круглого, овального, Х-образного и пилообразного сечений. Они отличаются наибольшей простотой и компакт- [c.160]

Рис. 4.14. УПС штока гидравлического амортизатора автомобиля а — конструкция б — сечение кольца (1 — внутренняя ступень с кольцом круглого сечения 2 — пружина 3 - ступень с кольцом пилообразного сечения 4 — смазывающее фетровое кольцо 5 -грязесъемное кольцо)

Рис. 4.14. УПС штока <a href="/info/119584">гидравлического амортизатора</a> автомобиля а — конструкция б — сечение кольца (1 — внутренняя ступень с <a href="/info/553435">кольцом круглого сечения</a> 2 — пружина 3 - ступень с кольцом пилообразного сечения 4 — смазывающее <a href="/info/157157">фетровое кольцо</a> 5 -грязесъемное кольцо)

Фторопластовые кольца с силовым элементом из резины (см. рис. 4.19,г —е) применяют в гидроцилиндрах систем автоматики для штоков и цилиндров диаметром от 6 до 700 мм при р < 40 МПа и и < 15 м/с [1, 98]. Они состоят из фторопластового кольца прямоугольного, П-образного или пилообразного сечения и силового элемента - резинового кольца круглой или прямоугольной формы. По габаритам близки к резиновым кольцам по ГОСТ 9833 — 73, характеризуются двусторонним действием, допускают монтаж в неразъемные канавки. Для внешних соединений рекомендуются кольца пилообразного сечения (см. рис. 4.19, е), которые благодаря гидродинамически активному действию обеспечивают более высокую герметичность. В гидроцилиндрах используют по два таких УПС, устанавливая их в отдельные канавки. По сравнению с резиновыми кольцами они имеют меньшую силу трения и больший ресурс. Совместимость с рабочей средой, температурный диапазон и старение УПС определяются резиновым элементом. [c.173]

Переходные процессы в рассматриваемом случае показаны на рис. 4.9 (первая 3ona7V = 1) и рис.4.10 (вторая 3ona7V=2). В первой зоне синусоидальное начальное возмущение j(z) с течением времени трансформируется в пилообразную волну (рис. 4.9,а) и, следовательно, в ее спектре появляются высокочастотные составляющие. Характерно, что максимальное значение волны смещения j (z) остается неизменным и процесс ее деформации напоминает эволюцию волн Римана в нелинейной среде. Производная же от бегущей волны dy dz представляет собой последовательность однополярных импульсов (рис. 4.9,6), амплитуда которых нарастает по закону, близкому к экспоненциальному. Колебания фиксированном сечении [c.163]

По профилю витков (виду контура осевого сечения) резьбы подразделяют на треугольные, трапецеидальные, упорные (пилообразные), прямоугольные, круглые, По числу эахюдов — на одно-заходные и многозаходные (двухзаходные, трехзаходиые и т. д.). В зависимости от направления вращения контура осевого сеч > икя — на правые и левые резьбы. По принятой единице измерении линейных размеров — на метрические и дюймовые. [c.154]

Автоколебания самовозбуждаются в процессе резания. При этом пульсирующая сила, ответственная за характер колебательного процесса, создается и управляется внутри системы. Автоколебания могут возникать при отсутствии внешней возмущающей периодической силы, и частота вибраций не зависит от геометрических параметров инструментов и режимов резания. Она характеризуется собственной частотой системы. Автоколебания при резании появляются вследствие различных причин а) возникновение в системе физических явлений, создающих возбуждение (например, изменение сил внешнего и внутреннего трения, периодическое изменение сил резания и деформированного объема материала, возникновение тре-щинообразования при отделении стружек, изменение величины нароста и периодический его срыв, уменьшение силы резания с увеличением скорости нагружения, вибрационные следы предыдущих проходов и т. п.) б) изменение состояния упругой системы (со многими степенями свободы) приводит к тому, что в процессе резания режущая кромка инструмента описывает в плоскости, перпендикулярной ей, замкнутую эллиптическую траекторию. Накладываясь на заранее заданное движение инструмента, это возмущенное колебательное движение создает автоколебание системы инструмент — деталь. Необходимо от-.адетить, что вынужденные колебания и автоколебания находятся во взаимосвязи и одновременно воздействуют на технологическую систему. Упругая система, реагируя на изменение усилий резания, изменяет величины деформаций отдельных своих звеньев и таким образом способствует возбуждению колебаний различной частоты и амплитуды. Эти колебания режущего инструмента вызывают, в свою очередь, периодическое изменение площади сечения стружки. На обработанной поверхности детали и на наружной поверхности стружки появляются шероховатости (мелкие пилообразные зубчики разной высоты и формы). Колебания режущей кромки могут иметь частоту [c.59]

Цилиндрические оболочки могут применяться при пролетах до 24 м при ширине оболочки 6-12 м, высоте 2 3 м и толщине 3 см. Иногда цилиндрическим оболочкам придают несимметричное сечение, например при устройстве шедовых (пилообразных) покрытий больших пролетов (рис. 4.9, а-в). [c.82]

По профилю винтовой поверхности (т. е. по контуру осевого сечения) резьбы разделяются на треугольные, трапецеидальные, пилообразные (упорные), круглые и др., по форме поверхности деталей, на которых образована резьба, — на цилиндрические и конические, по числу винтовых заходов — на однозаходные и многоза-ходные (двухзаходные, трехзаходные и т. п.) резьбы, в зависимости от направления винтовой поверхности — на правые (у которых подъем резьбы происходит по часовой стрелке — слева направо), и левые (у которых подъем резьбы происходит против часовой стрелки — справа налево). [c.388]

При скорости деформации 4-10- мин течение титана локализуется в очень узкой области, в которой сечение образца быстро сокращается и образуется ярко выраженная шейка. При такой скорости деформации вначале происходит скачкообразная деформация и первая половина индикаторной диаграммы имеет пилообразный характер. Скачки нагрузки достигают 13—15% их минимального значения. Подобное течение титана при 600° С при скорости деформации 4-10 МИН авторы работы [44] объясняют неустойчивым равновесием между разупрочнением титана вследствие рекристаллизации и деформационнным упрочнением. [c.27]

Для получения качественной поверхности широкий резец необходимо устанавливать так, чтобы его режущая кромка была параллельна направлению подачи. Даже при сравнительно небольшом отклонении от этого правила обработанная поверхность получается (в осевом сечении) пилообразной. Возможно смещение правильно установленного резца в процессе работы, что также приводит к пилообразности поверхности, Кро.ме того, при указанной установке резца и при работе с высокими скоростяг.ш резания нередко возникают вибрации. Этих недостатков не имеет широкий резец (фиг. 138) конструкции лаборатории технологии машиностроения Ленинградского политехнического института имени М. И. Калинина. [c.253]

Водораспределитель выполнен в виде горизонтально расположенных коробов А-образного сечения, образующих между собой и со стенками камеры сужающиеся щели. На гребнях коробов имеются поперечные треугольные прорези, а на нижних концах боковых граней пилообразные зубцы. Нагретая вода от охлаждаемого оборудования (например, компрессора) подается в А-образные короба, выходит через прорези на гребнях и стекает по боковым граням в виде пленки, которая нижними зубцами делится на отдельные струйки. Поток воздуха, лагнетаемый вентилятором, в сужающихся щелях между коробами постепенно увеличивает свою скорость до 25—30 м/с. При такой скорости стекающие с отдельных зубцов струйки воды дробятся на мелкие капельки, которые интенсивно обдуваются воздухом, отдавая при этом тепло за счет испарения и конвекции. За водораспределителем скорость воздуха снижается, капельки воды укрупняются и при повороте потока в ба-ке-каплеуловителе отделяются от воздуха, который по воздухоотводящей трубе выбрасывается в атмосферу. [c.29]

В режиме импульсного прозвучивания работает также в устройство для контроля иммерсионным методом литых урановых пластин [117]. Эти пластины имеют сечение около 18Х Х180 мм и длину до нескольких метров. Пара искателей перемещается под водой по пилообразной траектории амплитуда пропускаемых эхо-импульсов регистрируется. [c.516]

Искривление фронта кристаллизации также оказывает значительное влияние на распределение примеси в кристалле. Изменение формы фронта кристаллизации может вызвать колебания скорости роста кристалла V, что приведет к возникновению в слитке примесных полос, воспроизводящих в каждый момент роста форму фронта кристаллизации. В этом случае распределение примесей в продольном сечении кристалла представляет собой полосы, воспроизводящие последовательные положения фронта кристаллизации, а в поперечном сечении монокристалла — полосы в виде колец, спиралей или фигур кольцеобразной формы. На поверхности растущего кристалла слоистая неоднородность проявляется в виде рельефных углублений (типа винтовой нарезки у кристаллов, выращенных методами Чохральского или вертикальной зонной плавки, или пилообразных выступов у кристаллов, полученных методами горизонтальной зонной плавки или Бриджмена). Например, в методе Чохральского нару-щение симметрии теплового поля вокруг растущего кристалла приводит к наклону фронта кристаллизации относительно поверхности расплава (рис. 6.и). В этом случае различные участки фронта кристаллизации вращающегося кристалла периодически проходят через области расплава в тигле с более высокой и более низкой температурами. В первом случае скорость роста замедляется (иногда части кристалла даже частично сплавляются), а во втором — ускоряется, то есть кристалл имеет флук- [c.246]

Экспериментальная установка представляла собой аэродинамическую трубу с открытой рабочей частью. Схема успокоительной камеры установки приведена в работе [12]. В выходном сечении получается течение с плоским профилем средней скорости по всему сечению, за исключением пограничных слоев на стенках сопла. Интенсивность продольных пульсаций скорости на оси не превышала 0.5% от средней скорости. Измерения проводили при скорости на оси трубы 17 м/с. Воздух в успокоительную камеру подавался от вентилятора DIS А 55D41/42. После конфузора устанавливался сменный отрезок трубы длиной 100 мм, внутренним диаметром 49 мм и толщиной стенки 2 мм. Исследования воздействия акустики на струю проводили при пяти конфигурациях торца трубы, схемы которых приведены на фиг. 1. В дальнейшем различные формы кромок обозначаются 1-5. Были исследованы следующие формы кромок острая кромка, заточенная с внешней стороны под 45° (/) округлая кромка (2) острая кромка, заточенная с внутренней стороны (J) пилообразная кромка, образованная разбиением торца трубы на N частей и последующей их заточкой под углом 45° попеременно с внешней и внутренней стороны (4(А/)) острая кромка / с надетым на внешнюю стенку трубы металлическим цилиндром (5). Пилообразная кромка исследовалась в двух видах 4(8) и 4(36) с 8-ю и 36-ю зубцами, соответственно. [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...