Пространственная форма потери устойчивости

По табл. И критическое значение нагрузки для пространственной формы потери устойчивости [c.325]

Пространственная форма потери устойчивости [c.50]

Значения д р и условия возникновения пространственной формы потери устойчивости [c.51]

При таком распределении внутренних сил поясу угрожает пространственная форма потери устойчивости и плоская форма относительно оси с минимальным моментом инерции при волновом его искривлении. [c.306]

Составные четырехгранные стержни на планках по общей устойчивости менее эффективны, чем решетчатые стержни. К тому же вес планок, работающих на изгиб, оказывается больше веса решетки, работающей на продольные силы. Учитывая это, в практике строительства опор на оттяжках в большинстве случаев пояса соединяют при помощи решетки. Однако стойки опор работают а совместное действие продольной и поперечной нагрузок, в результате чего, особенно стойки из легких сплавов, значительно искривляются и некоторые пояса оказываются существенно перегруженными. При уголковых поясах, для которых характерной является пространственная форма потери устойчивости, в ряде случаев сечение пояса определяется не общей устойчивостью составного стержня, а местной устойчивостью перегруженной панели пояса. В этих условиях сечение пояса при решетке или планках практически будет одинаковым. [c.313]

Критическое значение нагрузки, при которой возможна пространственная форма потери устойчивости предварительно напряженного кольца [уравнение (24)] [c.340]

В. Исследование пространственных форм потери устойчивости [c.912]

При исследовании пространственных форм потери устойчивости, так же как и при плоских формах, критическое значение интенсивности радиальных сил существенно зависит от направления векторов P после перехода оси кольца в некоторую кривую двоякой кривизны. Рассмотрим несколько возможных случаев изменения направления распределенных радиальных сил в процессе потери устойчивости круговой формы кольца. [c.912]

Представляет интерес выяснить, при каком соотношении сторон сечения критические нагрузки, соответствующие плоской и пространственной формам потери устойчивости, одинаковы. По формуле (217) критическая нагрузка в случае плоской формы потери устойчивости [c.914]

Итак, при = 1,9 возникновение плоской и пространственной форм потери устойчивости одинаково вероятно, ибо соответствующие им критические значения нагрузок равны между собой. Для сечений, у которых - >1,9, [c.915]

Проведенное исследование критических значений нагрузки как для плоской, так и для пространственной форм потери устойчивости показывает весьма значительное влияние изменения направления нагрузки в процессе [c.916]

Различают две формы потери устойчивости кругового кольца переход оси кольца в некоторую плоскую кривую и переход в пространственную кривую. Величина критического значения нагрузки существенно зависит от ее направления при искривлении кольца. [c.340]

Суммируя все сказанное относительно предложенного метода и алгоритма вычисления минимального критического параметра и соответствующей формы потери устойчивости, отметим, что удалось избежать таких операций, как решение проблемы собственных значений, обращение и перемножение матриц большего порядка. Это позволяет надеяться, что предложенный метод и составленная на его основе программа для ЭВМ найдут применение при расчете сложных пространственных конструкций на устойчивость. [c.107]

Дифференциальное уравнение (210) и будет использовано ниже для исследования пространственной (изгибно-крутильной) формы потери устойчивости кругового кольца, нагруженного равномерно распределенными радиальными силами, направленными к центру кольца. [c.908]

Рассмотрим круговое кольцо радиуса R, равномерно сжатое распределенной радиальной нагрузкой q (рис. 6.1). При достаточно большой внешней нагрузке q круговая форма кольца может стать неустойчивой. Тогда кольцо изогнется и примет новую некруговую форму, например показанную на рис. 6.1 штриховой линией. (Пространственные формы равновесия кольца не будем рассматривать, а ограничимся изучением потери устойчивости кольца в своей плоскости.) [c.220]

Надо сразу отметить, что использование условий (2.4) и (2.7) (не говоря уже о (2.6)) приводит, вообще говоря, к разным ре- зультатам. Если добавить к этому, что возможны и используются [8] другие условия бифуркации для пространственных тел, то правомерен вопрос об определении единственно истинного условия. К сожалению, однозначного ответа на этот вопрос пока нет, хотя он в последнее время интенсивно изучается. По-видимому, пока надо ориентироваться на эксперимент и некоторые очевидные запреты, а что касается условий (2.4) и (2.7), то для конкретной задачи по возможности принимать и то и другое, а преимущество отдавать тому условию, которое приводит к бифуркации на более ранней стадии нагружения. Но здесь должен быть выполнен по крайней мере один запрет под действием равномерного гидростатического давления тело не должно потерять устойчивость. Это положение можно считать экспериментальным фактом на больших океанских глубинах затопленные сплошные тела сохраняют свою-форму. [c.192]

При кручении прямого стержня потеря устойчивости первого рода может произойти в форме искривления его геометрической оси по некоторой пространственной кривой. [c.443]

Общие сведения об электродах. Покрытые электроды служат для ручной сварки сталей, цветных металлов и их сплавов, чугуна. По объему применения ручная сварка в сварочном производстве стоит на первом месте. Поэтому по объему выпуска покрытые электроды занимают в стране ведущее место. Покрытые электроды представляют собой металлические стержни, на поверхность которых опрессовкой под давлением или просто погружением в раствор наносится покрытие. В настоящее время для нанесения покрытия в основном используется первый способ. В зависимости от материала, из которого изготовлено свариваемое изделие, его назначения к электродам предъявляются определенные требования, которые можно разделить на общие и специальные. Все электроды должны обеспечивать минимальную токсичность при сварке и изготовлении, устойчивое горение дуги, равномерное расплавление электродного стержня и покрытия, хорошее формирование шва, получение металла шва требуемого химического состава и свойств, высокую производительность при небольших потерях электродного металла на угар и разбрызгивание, сохранение технологических и физико-химических свойств в течение определенного времени, получение металла шва, свободного от дефектов, достаточную прочность покрытия, легкую отделимость шлаковой корки от поверхности шва. К специальным требованиям относится получение металла шва с определенными свойствами — окалиностойкость, жаропрочность, коррозионная стойкость, износостойкость, повышенная прочность получение швов с заданной формой — глубокий провар, вогнутая поверхность шва возможность сварки определенным способом — опиранием вертикальных швов сверху вниз, во всех пространственных положениях. [c.51]

Итак, если при искривлении оси кольца круглого сечения нагрузка остается нормальной к не искрииленной оси кольца, то ее критическое значение, соответствующее пространственной форме потери устойчивости, значительно меньше нагрузки, при которой возникает плоская форма потери устойчивости. Таким образом, в рассматриваемом случае практический интерес представляет именно пространственная форма потери устойчивости. [c.325]

При достижеЕШи нагрузкой д критического значення исходная (круговая) форма оси кольца становится ггеустойчи-вой и возникает возмущенная (изогнутая) форма равновесия в зависимости от параметров кольца изгиб оси может произойти в плоскости кривизны кольца плоская форма потери устойчивости) или с превращением оси в пространственную кривую пространственная форма потери устойчивости). [c.50]

Ркр,тт 1,09x10 Н и форму потери устойчивости балочного типа, связанную с образованием одной полуволны по длине оболочки. Таким образом, предложенный метод оказывается полезным при анализе местной потери устойчивости в сложных пространственных конструкциях. [c.112]

Как уже упоминалось, затухание вводится добавлением к уравнениям (17) и (18) вязких членов. Кроме того, поскольку изгибное движение определяется в Основном лишь несколькими близко расположенными критическими формами движения, сложность приводимого ниже параметрического исследования можно существенно уменьшить, последовательно рассматривая движенйе по одной из изгибных форм таким образом находим критическую форму изгибных колебаний, которой соответствует наибольшее повышение напряжений. Поэтому уже нет необходимости рассматривать пространственную фазу формы потери устойчивости и члены Ьп можно опустить. При этих видоизменениях уравнения (17) и (18) принимают вид [c.31]

Уголковые пояса пространственных составных стержней при изгибной форме потери устойчивости стержня в целом работают в условиях косого изгиба, сопровождающегося закручиванием сечения. Эффект кручения возрастает по мере увеличения вылета полки. При прокатных уголковых сечениях (включая и новый профиль с увеличенным выносом полок) приведенная гибкость может оцеппраться приближенной формулой (5-26). [c.197]

Если призматический конструктивный элемент является частью пространственной стержневой системы, он, вообще говоря, подвергается изгибу в двух плоскостях, кручению вокруг своей оси и действию осевых нагрузок. Взаимодействие этих компонент порождает более сложные моды упругой потери устойчивости, нежели простые моды выпучивания, описанные в предыдущих разделах. Обобщение на этот случай осуществляется стандартными методами, не выходящими за рамки проведенных рассмотрений, и детально описывается в [13.4]. Чтобы проиллюстрировать используемые при этом операции, рассмотрим один из аспектов общего случая — условие из-гибно-крутильной формы потери устойчивости. [c.405]

На рис. 3.2 показано кольцо, нагруженное радиальной равномерно распределенной нагрузкой qo. При достижении критического значения (qo=qKp) кольцо теряет устойчивость. Новая форма равновесия показана на рис. 3.2 пунктиром. Потеря устойчивости плоской круговой формы кольца может привести к пространственной равновесной форже —выходу осевой линии кольца из плоскости чертежа. [c.94]

Как известно, на устойчивость тонких оболочек и их закрити-ческое поведение решающее влияние оказывают начальные неправильности геометрической формы и несовершенство способов закрепления. Начальные неправильности тонкостенных конструкций обусловлены в основном технологическими причинами и имеют, как правило, случайный характер. В общем случае отклонения от идеальной формы представляют собой пространственные случайные поля. Функции, характеризующие поведение конструкций при нагружении, также являются случайными. Таким образом, при изучении потери устойчивости и закритического деформирования тонкостенных конструкций необходима стохастическая постановка задач. При этом в исходных уравнениях должны учитываться геометрические нелинейности тонкостенных элементов, приобретающие существенное значение после потери устойчивости. Рассмотрим в качестве примера задачу о закритических деформациях неидеальной сферической оболочки при всестороннем равномерном сжатии. Для описания деформированной поверхности воспользуемся нелинейными уравнениями теории оболочек типа Маргерра—Власова [c.197]

В 1937 г. проф. Власов распространил свою теорию и на вопросы пространственной устойчивости тонкостенных стержней и получил ряд новых решений. В частности, им наиболее полно разрешена задача об устойчивости стержней при центральном и внецент-ренном сжатии и при чистом изгибе, а также об устойчивости плоской формы изгиба тонкостенных стержней при действии поперечной нагрузки. В процессе исследования им попутно была поставлена и разрешена задача о возможности потери устойчивости стержней также и при внецентренном растяжении, если растягивающая сила приложена вне некоторой области, названной проф. Власовым кругом устойчивости. В дальнейшем теория эта была распространена автором также и на вопросы изгибно-крутильных колебаний. [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...