Сравнение с опытными данными

Основной результат теоретических решений [Л. 282, 350] следует видеть в предсказании влияния частиц на увеличение длины участка тепловой стабилизации потока. Сравнение с опытными данными, приведенными в 6-9, 7-1, позволяет заключить, что теоретические решения, основанные на весьма упрощенной модели дисперсного потока, во многих важных случаях недостаточны. [c.200]

Уравнение (6.14) соответствует расчету, выполненному в [6.32], который дает несколько заниженные результаты по касательным напряжениям по сравнению с опытными данными. [c.153]

При малых значениях рц о1 формула дает несколько заниженные, по сравнению с опытными данными, значения поглощательной способности водяного пара. [c.194]

Перед первой ступенью всю влагу можно было считать крупнодисперсной. Перед второй ступенью влага дробилась предшествующим колесом. Ее дисперсность приближалась к натурной. В таких условиях, как показали опыты ЛПИ, сравнительно небольшая часть влаги сосредоточена в пленке, сбегающей с направляющих лопаток. Однако если считать, что крупные капли образуются только из пленки, то потери торможения и разгона оказываются явно преуменьшенными по сравнению с опытными данными. Возможно, что вторичное сбрасывание капель с поверхностей направляющих и рабочих лопаток имеет существенное значение. Для учета этого явления в расчетах нет пока достаточных данных. Имея в виду неучтенные потери, для второй ступени при расчете потерь торможения и разгона было принято Ув = Уо — степени влажности перед второй ступенью. Коэффициент кратности / принимался равным единице. [c.213]

При числах Прандтля, превышающих 30, уравнение (9-22) дает значительно заниженные по сравнению с опытными данными числа Нуссельта, Числа Нуссельта, [c.203]

Как ви дно, расчет по формуле (5.40) дает в области температур 7 ,5 Гпл существенно завышенные результаты по сравнению с опытными данными, хотя тенденция изменения пластичности согласуется с ними. [c.224]

Зависимости а=/ /р) для вертикальных и горизонтальных электродов (см. рис. 4-7, 4-9) получены из расчетов импульсных сопротивлений при электрической прочности грунта по исследованиям в однородном поле (см. рис. 1-6) и дают несколько завышенные результаты по сравнению с опытными данными. Для уточнения расчета необходимо расширение исследований разряда в земле и проведение экспериментов с электродами при параметрах импульсного тока, отвечающих действительным условиям работы заземлителей. [c.101]

Сравнение с опытными данными [c.534]

В [3] показано, что рассчитанные по уравнению (3) значения достаточно хорошо согласуются с экспериментальными данными и в подавляю-ш ем большинстве случаев расхождения не превышают + 2% . Сравнением с опытными данными [27—29] установлено, что погрешность рассчитанных значений близка к + 2% вплоть до Г = 1800 -н 2000 К. [c.32]

Была сделана попытка составить общее представление о влиянии указанных факторов на характер переходных процессов в коротких коммуникационных каналах. С этой целью в настоящей главе сравниваются между собой при раздельном учете этих факторов расчетные характеристики ) и проводится их сравнение с опытными данными, полученными разными исследователями. [c.373]

Переходя в (2.40) от частоты ы к длине волны (в вакууме) Я,=2лс/ы, получаем простую формулу для п (А,), удобную для сравнения с опытными данными [c.87]

Формулы, полученные с использованием теории пластического течения, дают удовлетворительные результаты по сравнению с опытными данными. Практическое использование указанной методики для расчета силовых параметров штамповки и деформированного состояния заготовки может вызвать определенные трудности из-за громоздкости расчетов. Поэтому в ряде случаев целесообразно использование ряда эмпирических зависимостей, которые приводятся в последующих разделах. [c.85]

Результаты расчетов для сравнения с опытными данными сведены в табл. 2 и использованы для построения кривых (фиг. 9). [c.59]

По сравнению с опытными данными [142] эти зависимости дают завышенные значения динамических усилий как в резонансной области [111], так и в зарезонансной области [111]. Завышенная оценка динамической нагрузки упомянутыми расчетными зависимостями объясняется в работе [142] следующими причинами [c.165]

Значения удельного давления, рассчитанные по формуле (143), в сравнении с опытными данными приведены в табл. 5. [c.191]

Несколько большее значение критической подачи, пол) енное по формуле (8.34), по сравнению с опытными данными вполне допустимо, так как при выводе формулы принято допущение о мгновенности скачка силы трения при переходе от покоя к движению, что приводит к повышенному значению критической подачи. Следовательно, теоретическая и экспериментальная проверки показали, что устройство правки рассматриваемой конструкции с направляющими скольжения обеспечивает равномерность продольных перемещений в диапазоне применяемых подач с учетом "тонкой" правки. [c.287]

Если величина Я — г = С (фиг. 144) не постоянна, то в формулу можно ввести некоторые средние значения / и /. Указанные проверки прочности являются пер- вым приближением по сравнению с опытными данными. [c.198]

Для сравнения с опытными данными рассмотрим некоторые результаты теоретического расчета интерференции для угла атаки а = 5 . Коэффициент давления на нижней половине корпуса в точке, для которой г3 = 0,266 и 0 = 90°, согласно (6.1.1) [c.287]

Погрешность в сравнении с опытными данными и максимальная относительная погрешность математического метода вычисления [c.298]

Представляет интерес сравнение полученных зависимостей с опытными данными. На рис. 4.16, а приведены результаты экспериментального исследования влияния температуры погруженной поверхности на эффективную степень черноты псевдоожиженного слоя для нескольких значений Гсл и диаметра частиц, а на рис. 4.16, б — эти же данные в координатах еэ/есл, (7 ст/Т сл) Как видно из рис. 4.16, б, даже при относительно низких температурах слоя мелких частиц экспериментальные точки хорошо ложатся на прямые линии. Согласно результатам расчета функции еэ(7 ст, Тел, бел) по модели стопы, отклонения от линейной зависимости появляются при достаточно большой разнице температур стенки и слоя (7 ст/7 сл) <0,1), что соответствует условию 7 ст/7 сл<0,5 или /ст<0,5 сл — 136,5 °С. Поскольку экспериментальные анные хорошо описываются формулой (4.48), можно сделать вывод, что предложенная модель позволяет достаточно точно описать процесс как радиационного, так и сложного [c.180]

Рис 2.2.1. Сравнение результатов расчета по формуле (2.2.28) с опытными данными различных исследователей [3 [c.64]

В табл. 2.5.1 показано сравнение с экспериментальными данными работы [24] по испарению паров воды из круглой турбулентной струи радиусом 0,2 см. Начальный профиль скорости считался параболическим, поэтому А 0,45 параметр переохлаждения 4 = -0,02. Как следует из таблицы, расчетные данные по формуле (2.5.15) находятся в хорошем согласии с опытными данными работы [24]. [c.76]

Кривая (5) вследствие изменения начала отсчета отличается от кривой (3). Координаты точек г/о,5и, г/о.эи, г/о,и, которыми пользуются для сравнения теоретической кривой с опытными данными, находят из (5) с помощью определения (6). [c.366]

Рис. 7.6. Сравнение теоретических профилей скорости на краю плоской струи С опытными данными Рейхардта

Параметры е и а для инертных газов приведены в табл. 2.1. Эти параметры найдены сравнением с опытными данными для газообразного состояния инертных газов и характеризуют силу притя-л<ения и радиус отталкивательной сердцевины. [c.22]

При охлаждении тепловая нагрузка на образец определялась условиями воздушного охлаждения и замораживания говяжьих полутуш или свиных туш, но, как показал численный расчет полей тепловых потоков и температур и его сравнение с опытными данными при замораживании мяса в блоках [65], результаты определения адекватны ТФХ при больших нагрузках, возникающих в скороморозильных роторных агрегатах. [c.140]

Как показывают расчеты и их сравнение с опытными данными, имеющиеся рекомендации не позволяют с достаточной точностью рассчитать коэффициент межфаз-ного трения при конденсации четырехокиси азота в трубе. Поэтому рассмотрим полуэмпирический метод расче- [c.151]

Уравнения (9-21) и (9-22) хорошо согласуются с опытными данными при числах Прандтля от 0,5 до 30 в широком диапазоне чисел Рейнольдса. По рассмотренным причинам эти уравнения неприменимы при очень малых числах Прандтля. При высоких числах Прандтля уравнения дают заниженные по сравнению с опытными данными значения числа Нуссельта (по причинам, которые (будут рассмотрены ниже). Прежде чем обсуждать различные уточнения изложенного метода анализа, полезно несколько подроб нее исследовать полученное решение. Заметим, что Nu = = Ф(КеРг), а не постоянное ЧИСЛО, как в соответствующей задаче при ламинарном течении. Рассмотрим безразмерные профили температуры, построенные на рис. 9-4 по уравнениям (9-14), (9-15) и (9-19). При высоких числах Прандтля эти профили -почти прямоугольные , тогда как при низких числах Прандтля они более пологие и напоминают профили температуры при ламинарном течении. Выясним, в какой области потока в каждом из этих случаев сосредоточено основное термическое сопротивление. При высоких числах Прандтля оно сосредоточено преимущественно в подслое, тогда как при низких числах Прандтля термическое сопротивление распределено по всему сечению потока. Причину этого различия можно понять, если рассмотреть член уравнения энергии, определяющий полный перенос тепла, (ет/v) + (1/Рг). Ясно, что относительная роль турбулентного и молекулярного переноса тепла непосредственно зависит от числа Прандтля. Член уравнения энергии, определяющий молекулярный перенос тепла, 1/Рг не изменяется по радиусу трубы. Величина 8t/v, определяющая турбулентный перенос, напротив, изменяется от большого значения в ядре потока до нуля на стенке трубы. Форма профилей температуры и характер теплообмена при турбулентном течении зависят от [c.200]

В предыдущем разделе отмечалось, что полученное замкнутое решение неприменимо при очень низких числах Прандтля, так как при выводе уравнения мы пренебрегали молекулярным переносом тепла в турбулентном ядре. Но при низких числах Прандтля молекулярный перенос становится весьма существенным. Впервые решение уравнения теплообмена при турбулентном течении в трубе распространил на низкие числа Прандтля Мар-тинелли [Л. 5]. Он просто включил в исходное уравнение энергии член, учитывающий молекулярный перенос тепла, и провел численное интегрирование. Однако расчеты Мартинелли дают завышенные по сравнению с опытными данными для жидких металлов числа Нуссельта. Можно полагать, что модель теплообмена при турбулентном течении, основанная на аналогии Рейнольдса, является все же слишком упрощенной. [c.201]

При изучении процесса теплопереноса через зону раздела с окисной пленкой можно исследовать элементарный канал с прослойкой, имитирующей окисную пленку с тем, чтобы полученные данные обобщить и реализовать для задачи с реально контактирующими окисленными металлическими поверхностями. Подобный подход к решению задачи используется при расчете термического сопротивления контакта неокисленных поверхностей. В данном случае влияние теплопроводности и толщины окисной пленки для заданной геометрии и данного основного металла исследовались в первую очередь на тепловой модели, после чего надежность полученных решений апробировалась путем сравнения с опытными данными, полученными на модели с одной и множеством контактных точек. [c.193]

Значения И уд, вычисленные по формуле (8.2), несколько завышены по сравнению с опытными данными, полученными не в идеальной одномерной геометрии. Применение формулы (8.2) тем не менее полезно на практике для предварительного выбора параметров нагружающего устройства с последующим экспериментальным измеренйем величины- И уд. С помощью нагружающи.х устройств типа, изображенного на рис. 8.1, достигнуты скорости полета ударников до нескольких килбметров в секунду. По [9, 10], при длине заряда 180 мм стальная пластина толщиной 1.5 мм разгоняется до скорости И уд 5.6 км/с, пролетая путь длиной 90 мм. Путем торможения высокоскоростных ударников в материале мишени достигаются давления, в несколько раз превышающие давления при непосредственном падении детонационной волны по нормали к поверхности раздела ВВ — ударник. Например, если стальной ударник, имеющий скорость И уд = 5.6 км/с, тормозится на преграде из такого же материала, то давление в зоне стационарного течения составляет 190 ГПа, что примерно в 6 раз выше максимального давления в случае торможения продуктов взрыва тротила. [c.266]

Аналогичным образом были обработаны результаты измерения изо-хорной теплоемкости для фреона-С318 (табл. 4). Результаты сравнения с опытными данными Фурукавы и расчетными данными [21] представлены на рис. 2. Отклонения незначительно превышают суммарную погрешность сопоставляемых данных. [c.70]

Влияние шага на распределение усилий между сварными точками было исследовано А. А. Лаптевым под руководством Г. П. Михайлова. В этой работе сделана попытка теоретического подсчета распределения усилий по сварным точкам, для чего использована формула Блейха, полученная для заклепочных соединенений. Исследование проводилось на соединениях из стали Ст. 3 толщиной соединяемых листов 3 + 6 + 3 мм и шириной 46 мм с тремя, четырьмя и пятью точками в продольном ряду. Диаметр сварных точек 8 мм. По формуле Блейха для данных соединений проведен подсчет усилий в точках при шаге 20, 30, 40, 50 и 60 мм. Для сравнения экспериментальных результатов с теоретическим подсчетом по формуле Блейха были выполнены вычисления для различных модулей сдвига 1200. 1000, 800, 600 и 400 тс/см, для шага 30 мм. Распределение усилий в соединении с пятью точками при шаге 30 мм и при различных модулях сдвига для соединений из стали Ст. 3 толщиной листов 3 + 6 + 3 мм и шириной 46 мм показано на фиг. 25. Для сравнения с опытными данными А. А. Лаптевым принят модуль сдвига равный 1000 тс/см. Графики распределения усилий между точками при этом модуле сдвига и при различном шаге точек представлены на фиг. 26. Экспериментальное исследование проведено на соединениях с тремя, четырьмя и пятью точками с шагом 30, 40, 50 и 60 мм. Все испытания проводились при работе соединений в упругой области. Типы соединений и методика испытаний те же, что и в предыдущих исследованиях. [c.55]

На рис. 1.41 показаны рассчитанные числа Ей в сравнении с опытными данными и результатами работы [61 ]. Как видно из графиков, расхождения не превышают 10 %. Из приведенных данных следует, что результаты расчета в приведенных случаях удовлетворительно совпадают с экспериментом, что свидетельствует о корректности и перспективности теоретической постановки. Необходимо распшрение численного эксперимента и диапазона изменения чисел Ке, Рг, "а, уточнение расчетных уравнений. В частности, нужны учет ламинарного пограничного слоя на части поверхности труб нри общем турбулентном режиме течения, учет явлений перехода ламинарного течения в турбулентное и т. д. По-видимому, в настоящее время в расчетной практике для однофазной жидкости необходимо еще использовать результаты обобщенного эксперимента. По мере накопления результатов численного эксперимента и сравнения его с опытом можно будет переходить на использования расчетных данных для условий, когда эксперимент затруднен и ненадежен, а затем и в более общих случаях. Что касается двухфазных систем, то ввиду отсутствия замкнутой системы полных уравнений, сложности граничных и начальных условий еще долгое время эксперимент будет играть решающую роль. [c.53]

Однако метод аналогии с псевдосплошной средой позроляет провести сравнения дисперсных и однофазных сред по модифицированным числам Рейнольдса и Прандтля, правильно определенным для всего потока в целом. Ценность этого метода, по-видимому, возрастает по мере перехода к тонкодиспергированной газовзве-си с минимальной концентрацией пыли и при использовании жидкостных взвесей (суспензий). Как будет показано далее, в последнем случае получают достаточно хорошее совпадение с опытными данными. Подобный результат в основном объясним близостью плотностей жидкого и твердого компонентов потока, [c.198]

Исследовано распределение скорости и давления по поверхностм круглого цилиндра с учетом массы жидкости, вытесняемой цилиндром при его поступательном движении. Приведено сравнение результатов расчетов с опытными данными. [c.143]

Сравнение значений осевой скорости, вычисленных но формуле (100), с результатами измерений скорости в сверхзвуковых нерасчетных струях газа представлено на рис. 7.26 и 7.27. Экспериментальные данные, приведенные яа рис. 7.26, получены для сопла, рассчитанного на число Маха Ма= 1,5 (Ха = 1,37), при следуюптих значениях параметра нерасчетности iV = 0,8 1 2 5 10. Опытные значения скорости на рис. 7.27 соответсгвуют истечению из сопла, рассчитанного на число Маха М = 3, при = 1 и iV = 2. Из рассмотрения этих рисунков следует, что теоретические результаты в первом приближении удовлетворительно согласуются с опытными данными, хотя в отдельных случаях наблюдается заметное количественное расхождение между ними. Отмеченное несоответствие может являться следствием иопользо- [c.405]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...