Сравнение расчетных и опытных данных

Рис. 6.13. Сравнение расчетных и опытных данных по трению в закрученном

Рис. 9.7. Сравнение расчетных и опытных данных для осевой составляющей скорости ( /з = 60 ,

На рис. 4-22 показано сравнение расчетных и опытных данных по влиянию на трение вдува различных газов в турбулентный пограничный слой воздушного потока. Видно, что ниже всех располагаются данные для гелия, молекулярная масса которого минимальна. [c.115]

Рис. 3. График сравнения расчетных и опытных данных по эффективности тепловой защиты стенки за пористым пояском

Сравнение расчетных и опытных данных показало, что расчет скорости витания флюсов по предложенным формулам (60)—(64) хорошо совпадает с- опытными данными. [c.63]

Сравнение расчетных и опытных данных, полученных на Коломенском тепловозостроительном заводе им. Куйбышева инж. М. А. Яковлевым, показывает, что для конических втулок, предварительно сжатых под действием вертикальной нагрузки, дополнительными осевыми деформациями от горизонтальной силы, если Р Ре, можно пренебречь. Поэтому для определения зависимости Р(Л) для конических втулок можно использовать формулу (46). [c.133]

Рис. 16. Сравнение расчетных и опытных данных

Разница в расчетных и опытных данных объясняется прежде всего тем, что коэффициент теплоотдачи а принимался табличным без учета условий проведения опыта и геометрических форм исследуемого тела. Но даже и в этом случае сравнение экспериментальных и теоретических результатов позволяет сделать вывод о пригодности методов теплового расчета пластмассовых корпусов с сосредоточенным источником нагрева. [c.265]

На рис. 5.13 приведены расчетные и опытные данные по температурному состоянию паровпускного патрубка при отключенной системе охлаждения. Сравнение этих данных показывает, что практически во всех точках температуры металла на одинаковые значения отличаются от температуры свежего пара. [c.138]

Результаты расчетов, выполненных с помощью г/ -92 для всех тестовых течений, экспериментальные данные и результаты сравнения представлены в табл. 3 и 4. В них Eij - относительное расхождение расчетных и опытных данных в процентах, г = 1,2,3 - номер параметра, - номер течения. Здесь же представлены числовые оценки среднего качества модели для -го течения. В табл. 4 числа в круглых скобках относятся к течениям за плохо обтекаемыми телами. [c.451]

Из сравнения расчетных и экспериментальных данных следует, что существует удовлетворительное соответствие между расчетными и опытными данными. Расхождение в абсолютных значениях величин среднеобъемных температур, особенно при увеличении времени пожара, объясняется следующими причинами. Во время проведения огневых испытаний из-за неплотностей в стыках экспериментального фрагмента существовал дополнительный газообмен, который из-за его неопределенности невозможно было учесть при проведении расчета. В процессе эксперимента разрушались ограждающие конструкции, через 60 мин после начала опыта обрушилось перекрытие и испытания прекратились. При расчете предполагалось, что строительные конструкции сохраняют свою целостность в течение всего пожара. [c.285]

Для сравнения расчетных и экспериментальных данных были использованы результаты, полученные при выдавливании чистого свинца [5]. Расчетная кривая зависимости удельного давления от степени деформации (рис. 6) идет несколько ниже опытных данных. Это можно объяснить тем, что решение получено при постоянном контактном касательном напряжении т = ст . В действительности касательное напряжение на контактной поверхности будет больше, так как при малых коэффициентах трения будет более правильным использовать закон Кулона, т. е. = = [c.70]

Правило Шредера было развито Ле Ба [5б1. Составляющие Ле ба для объемов даны в табл. З.И, а в табл. 3.12 приводится сравнение расчетных и опытных. результатов. Средняя ошибка составляет 4 %. Несмотря на это, метод Ле Ба лучше правила Шредера, так как имеет более общий характер и ошибка здесь практически непоказательна. Другие аддитивные методы рассмотрены Федор-сом [35]. [c.66]

Сравнение показывает, что расчетные и опытные данные хорошо согласуются между собой. [c.313]

В результате удается получить хорошее согласование расчетных и опытных данных, однако расчетные формулы усложняются по сравнению с предельными. Переменная вязкость в ламинарном подслое может влиять на относительные законы трения и теплообмена только при конечных числах Re . Так как при Re -> зано ранее, o i- O, то температура на вязкого подслоя Т[ стремится к Тст, и в этих влияние вязкости может проявляться в пристенном слое, имеющем температуру Тст. [c.115]

Сравнение расчетного и экспериментального распределения давлений по чечевицеобразному профилю при различных углах атаки и М1 = 2,13 приведено на рис. 10.29. На нижней поверхности профиля теоретические и опытные данные по распределению давления практически полностью совпадают между собой при всех углах атаки. Это связано с относительно небольшим влиянием вязкости на косой скачок, поскольку он здесь возникает у передней кромки профиля, где толщина пограничного слоя еще очень мала. [c.54]

Рис. 5.1.8. Сравнение расчетны.х и опытных данных для ламинарного (а) и турбулентного б) пограничных слоев (Ртах — максимальная тяга при истечении из щели в вакуум)

Сравнение результатов опытов с литературными данными. Предварительно необходимо выбрать из п. 1.4.2 критериальное уравнение, соответствующее условиям эксперимента в данной лабораторной работе. Это уравнение следует представить графически на логарифмической бумаге и нанести опытные точки. Обсудить в отчете степень соответствия расчетных и экспериментальных данных, привлекая при этом результаты оценки погрешности опытов. [c.150]

Сравнение результатов опытов с литературными данными. Предварительно необходимо выбрать из 1.4 критериальные уравнения для ламинарного и турбулентного режимов, соответствующие условиям эксперимента в данной лабораторной работе. Эти уравнения следует представить графически на логарифмической бумаге совместно с опытными точками. Следует обсудить в отчете степень соответствия расчетных и экспериментальных данных, привлекая оценку погрешностей опытов. [c.156]

Диаметры капель, рассчитанные по уравнению (1), получаются завышенными по сравнению с максимальными диаметрами капель, замеренными в факеле. Чем меньше диаметр струи или толщина пленки, тем значительнее расхождения между расчетными и опытными диаметрами. В результате дробления струи или пленки образуются частицы, не имеющие форму шара, и поэтому коэффициент аэродинамического сопротивления окр Для этих частиц больше, чем для шара. Из-за отсутствия точных данных о формах и коэффициентах сопротивления частиц, образующихся в промежуточных стадиях распыливания, нельзя использовать уравнение (1) в практических целях. [c.19]

На рис. 41 для сравнения даны расчетные и опытные кривые. При расчетах использовалось уравнение (84). Тяк как обе кривые располагаются близко одна к другой, то для ориентировочных оценок тонкости распыливания топлива можно использовать уравнение (84). [c.105]

Расчетные значения импульсного сопротивления сравнивались с имеющимися опытными данными Бергера [И] по протяженному заземлителю длиной ПО м в грунте с р=1380 Ом-м при токах до нескольких килоампер. Сравнение показало, что опытные данные на 15—24% меньше расчетных, т. е. расчет дает ошибку в сторону запаса. [c.198]

Наклонная платформа позволяет изучать в статике силы, эквивалентные действующим на движущийся вилочный погрузчик в периоды, опасные для его устойчивости. Испытания базируются на расчетах, с достаточной точностью имитирующих реальные условия работы погрузчика с точки зрения его продольной и поперечной устойчивости. Прогиб деталей погрузчика и его шин при испытаниях происходит в том же направлении, как и в условиях эксплуатации. Сравнение результатов испытаний показало, что данные, полученные расчетным и опытным путем, практически не различаются. На наклонной платформе воспроизводится треугольник сил, зависящий от геометрических размеров погрузчика и величины действующих сил. Равновесие создается тогда, когда равнодействующая (рис. 47, б) вертикальна. [c.134]

Для суждения о характере рассматриваемых отклонений расчетных и опытных величин 0т проведено сравнение распределения относительных ошибок для всех использованных опытных данных с интегралом ошибок Гаусса. Эти результаты представлены на графике фиг. 7, где по оси ординат отложено относительное число опытных точек = Nъ/N, имеющих относительную ошибку, равную или меньше + 6о , а по оси абсцисс — [c.94]

Это условие позволяет найти температуру на поверхности. Расчетное изменение температуры и числа Стантона на поверхности пластины при наличии чередующихся участков вдува и отсоса показано на рис. 7.14, там же для сравнения приведены опытные данные. [c.264]

В связи с резким различием в закономерностях изменения теплофизических свойств четырехокиси в зависимости от Г и Р по сравнению с обычными веществами имеющиеся расчетные зависимости не позволяют описать опытные данные с достаточной точностью [3.44]. В [3.30, 3.43, 3.44] для обобщения опытных данных использовалось уравнение (3.20). Эффективная среднеинтегральная теплоемкость в условиях протекания первой стадии реакции и в переходной области вычислялась по зависимости [c.76]

Формула (5.1.9) получена на основе экспериментальных исследований при Моо = 4 для случая ламинарного пограничного слоя. Если пограничный слой турбулентный, то для определения pjpx следует вместо ( юрмулы (5.1.9) применять гра( )ики, изображенные на рис. 5.1.7. По этим же графикам можно находить кем. и Ма. Сравнение расчетных и опытных данных при [c.358]

О точности определения скоростей в решетке по методу канала можно судить по рис. 8-7, на котором приведено сравнение расчетньих и опытных данных для активной решетки. Как следует из рис. 8-7, заметное расхождение расчета и опыта наблюдается только вблизи входных и выходных кромок, что вполне закономерно. [c.463]

Следует отметить, что выполненные в ИЯЭ АН БССР расчеты теплообмена-по данной методике при условиях более высоких Р, Т и АТ и сравнение их с результатами экспериментов показали ее непригодность для практических расчетов из-за чрезмерного расхождения расчетных и опытных данных. [c.55]

На рис. 6.5 показано сравнение экспериментальных данных по расходу конденсата (определяемые в опытах с точностью до 6,4%) с результатами обработки опытов по предлагаемой методике. Как видно из рисунка, при использовании поправки еи = 0,835 Re -° > расчетные и опытные данные по полной конденсации N264 и Н2О, когда Reср = 2700- 12400, отклоняются от экспериментальных менее чем на 12% экспериментальные данные по конденсации с выпаром (Re p =26500—53000) превышают расчетные до +19,3%- В случае использования поправки Ёи = 0,9 Re- (см. формулу (6.7)) для данных с выпаром максимальные отклонения уменьшаются (от + 11,3 до—6,2%). [c.166]

Сравнение теоретического распределения х(у) [уравнение (10-36)] с экспериментальным (данные [Л. 301]) в трех сечениях пограничного слоя перед началом течения с с1р1йх>() (х = 5,35 м), перед отрывом пограничного слоя (х = 7,62 м) в промежуточном сечении (х = 6,86 м) показано на рнс. 10-10. Экспериментальные значения х на этих графиках получены по измерениям u v термоанемометром в аэродинамической трубе. При определении профилей х(у) по (10-36) использованы измеренные значения толщины пограничного слоя и касательного напряжения на стенке. В сечении при х=5,35 м величина Хго принималась равной ее значению на пластине при соответствующих условиях обтекания, а в точке отрыва пограничного слоя тю = 0. Хорошее совпадение расчетных и опытных данных имеет место только в третьем сечении распределение касательного напряжения существенно зависит от формпараметра Н. [c.293]

Сравнение опытных и расчетных данных. Соотношение для расчета коэффициента теплоотдачи при пузырьковом кипении приведено в п. 1.6.3. Практикума. Это соотношение следует изобразить графически на лографмической бумаге совместно с опытными данными, представ.ленными в форме зависимости а= ф( с). Дать в отчете анализа соответствия расчетных и экспериментальных данных, указав причины возможного расхождения. [c.179]

Когда по мере развития кипения амплитуда низкочастотных составляющих спектра становилась равной амплитуде основных максину1.юв, ха -рактерных для режима пузырькового кипения, на тепло от дающей поверхности были видны регулярно обрлзующиеся нестабильные паровые пленк . При такой картине спектра фиксировалась плотность теплового,потока ( (рис.4). Для сравнения на рисунке также приведена расчетная зависимость С , =-f . Сопоставление с расчетной зависимостью[6] показывает, что опытные значения, как и следовало ожидать, расположены в среднем на 20 i ниже расчетной. Разброс опытных данных не превышает -15/а от среднего значения. Результаты опытов при давлениях выше атмосферного аналогичны. [c.248]

На рис. 2 проведено сравнение опытных данных для селенида сурьмы, легированного 20 мольп. % 8Ь и 30 мольн. % Ре, с результатами расчета по принятой схеме. Введение избытка сурьмы, видимо, не приводит к сколь-нибудь суш ественному изменению радиационных характеристик расплава, поэтому наблюдается хорошее согласование результатов расчета и опытных данных. Избыток теллура, видимо, существенно изменяет не только электрические, но и радиационные свойства, что приводит к значительному расхождению опытных и расчетных данных при высоких температурах. Причины этого расхождения можно проанализировать только при наличии данных по всем физико-химическим и оптическим свойствам этого соединения в ншдкой фазе. [c.143]

Сравнение результатов моделирования с экспериментами показано на фиг. 4 в виде зависимости АГ, = Nu [Re] Л (Ь/ /,)](преобразовапное выражение (3.6)) от параметра К, который для экспериментальных условий [12, 13] рассчитывался по формуле (3.7) с учетом вышеупомянутых значений параметра А. Расчетные и экспериментальные данные хорошо согласуются количественно и качественно, причем опытные данные отчетливо демонстрируют тенденцию возрастания с уменьшением величины к. Три экспериментальные точки несколько выпадают из общей картины. Этому можно дать следующие объяснения. Завышенное значение константы /Г, при Re, = 2.47 10", [c.31]

Опытные данные приводят к безразмерному виду (см. П. 1.6.2), вычисляя безразмерные комплексы Nu=algl k и Re=qH(r ty) = (Q/nd)J(rpv), и представляют графически на логарифмической бумаге в форме зависимости Nu/ei= =/(Re), которую удобно интерпретировать в виде связи между безразмерным коэффициентом теплоотдачи и безразмерной плотностью теплового потока. Здесь же для сравнения представляют график подходящей теоретической зависимости из 1.6 Практикума в той же системе координат. Следует обсудить в отчете степень согласования экспериментальных и расчетных данных, привлекая оценку погрешности опытов, указать причины возможных систематических погрешностей. [c.187]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...