Расчет клапанов насоса

Расчет клапанов насоса [c.376]

II каскада) и изменения давления (нижняя кривая). Сначала открывается вспомогательный, а затем основной клапаны, отмечается практически постоянная скорость перемещения клапанов. Переключение золотника 10 отсечки слива (ломаная линия — показатель двух положений золотника) совершается ранее, чем начнется заметное изменение давления в системе, благодаря чему он не влияет на срабатывание испытываемого клапана 7. Подъем давления до начала открытия вспомогательного клапана обусловливается только упругостью системы и производительностью насоса. Рассмотрим вопросы расчета клапанов. [c.53]

Для поддержания эффективной работы системы и предотвращения разрушения жидкости и элементов системы необходимо отводить тепло, образующееся в результате трения в клапанах, насосах, двигателях и других механизмах. Для расчета показателей теплопередачи необходимо знать удельную теплоемкость и коэффициент теплопроводности жидкости. Эти показатели необходимы также для определения расхода жидкости, требуемого охлаждения и некоторых механических характеристик гидравлической системы. [c.109]

Анализ данной осциллограммы позволяет выявить и устранить недостатки расчета и конструирования. Он позволяет также выявить причины сравнительно больших скоростей движения поршня в начале каждого хода, выявить величину пиковых давлений, вызывающие их причины и наметить пути улучшения режима работы агрегата в целях уменьшения динамичности нагрузок и улучшения условий работы клапанов насоса. Возможности для этого, как видно из циклограммы поршня, имеются большие. Наиболее важным мероприятием в этом направлении является достижение плавного разгона и торможения поршня. [c.153]

Требуется произвести расчет центробежной насосной установки для подачи воды в водонапорный бак при следующих данных необходимый расход воды Q = 72 л/сек, уровень воды в баке возвышается над уровнем воды в приемном колодце на высоту = = 34 м. Всасывающий трубопровод длиной 12 м имеет три поворота и один приемный клапан с сеткой напорный трубопровод длиной 135 м имеет три поворота и две задвижки. Вакуумметрическая высота всасывания = 6,5 м. Коэффициент гидравлического сопротивления X принять равным 0,025. Полный коэффициент полезного действия насоса т) = 0,62. [c.108]

Как показали эксперименты и анализ вариантов значений параметров привода на АВМ, для расчетов, связанных только с общей оценкой энергобаланса привода, периодами 1, 2, 4 можно пренебречь. Считаем, что разгон происходит в условиях третьего периода. В этом случае подача насоса расходуется на разгон ударной массы, перетекание жидкости через клапан и упругую деформацию системы. В дифференциальной форме затраты энергии на разгон ударной массы и перетекание жидкости [c.17]

Дальнейшее упрощение, кроме принятия п хУ О, не имеет смысла для рассматриваемого нами случая разгона, так как нельзя пренебречь силами упругости (иначе нужен предохранительный клапан), т. е. член СдХ О, и тем более производительностью насоса, т. е. kit Ф 0. Расчет по уравнению (43) рассматривается в работе [5]. [c.45]

При расчетах статических характеристик рассматривается взаимодействие гидромеханизма с насосной станцией, т. е. учитывается фактическое соотношение режимов постоянного давления и постоянного расхода утечки в насосе и клапане стати,зм клапана. [c.2]

Как и в случае графо-аналитического расчета, примем допущения длина трубопроводов следящего гидромеханизма небольшая, т. е. их гидравлическим сопротивлением можно пренебречь, а волновые процессы не учитывать утечки в насосе, закрытом клапане и гидроцилиндре незначительны кромки следящего золотника и втулки острые и строго перпендикулярны оси золотника температура рабочей жидкости в системе постоянная. [c.110]

Рассмотрим методику решения некоторых частных задач синтеза элементов гидромеханизмов. При расчете элементарной системы насос — клапан—трубопровод — золотник могут решаться такие задачи [c.135]

Принята следующая схема использования протечек пара из главной турбины (рис. 11.18) из стопорных и регулирующих клапанов ЦНД протечки поступают в линию перегретого пара перед ЦНД. Протечки первых камер уплотнений ЦВД направляются в деаэратор, вторых камер ЦВД — в ПНД (П7) к концевым уплотнениям ЦВД и трех ЦНД подводится пар из деаэратора ( д.у) из концевых уплотнений всех цилиндров пар отсасывается паровым эжектором (поток пара из деаэратора Оэ.у) в охладитель уплотнения ОУ. Протечки воды питательного насоса и протечки пара его приводной турбины в расчете не учитывались. [c.167]

Обычно задаются следующие исходные параметры электрическая нагрузка для конденсационных турбин или(и) теплофикационная нагрузка для теплофикационных турбоустановок расход и температура охлаждающей воды на входе в конденсатор турбины параметры свежего пара и пара после промежуточного перегрева параметры теплосети при расчете теплофикационной турбоустановки. Иногда режимные расчеты выполняются при назначении сниженного давления свежего пара на пониженных уровнях нагрузки с переводом регулирующих клапанов в положение, при котором часть клапанов полностью открыты, а остальные полностью закрыты [14]. Такие режимы называют режимами работы на скользящем давлении свежего пара. Снижение давления в водопаровом тракте котла обеспечивается снижением напора питательного насоса и, в случае необходимости, небольшим прикрытием регулирующего питательного клапана. [c.360]

Разгон поршня также производится плавно при постепенном открытии окон золотником. Плавное торможение и разгон поршня двигателя необходимы также для спокойного закрытия и открытия клапанов погружного насоса при реверсировании хода. Расчет времени и пути разгона и торможения поршня производится раздельно. [c.130]

Схема станции жидкого смазывания редуктора показана на рис. 36, где 1 - насос 2 - фильтр-холодильник 3 - бак-отстойник 4 - предохранительный клапан 5 - манометр 6 - указатель течения масла 7—вентиль. Во многих случаях дйя более удобного слива масла из ванны редуктора станцию помещают значительно ниже редуктора. При струйном смазывании зубчатых передач редукторов для определения размеров и производительности централизованных станций необходимо установить количество масла, подаваемого на зацепление. В этом случае ориентировочно расход масла принимается 3.. .4,5 л в минуту на 1 кВт потерь мощности в зацеплении. Предполагается, что масло будет охлаждаться в холодильниках на 5...8°С. Для более точного определения объема масла, подаваемого к зацеплению и подшипникам, требуется расчет. [c.450]

Регулирование предохранительного и перепускного клапанов масляных насосов и фильтров производят или при испытании этих агрегатов, или отдельно. В последнем случае корпус насоса или фильтра вместе с вмонтированными клапанами присоединяют к штуцеру установки таким образом, чтобы масло от нее поступало к клапану. Остальные отверстия корпуса закрывают заглушками. Подкачивая в корпус масло, повышают давление под клапаном до требуемой величины (2,5—5 ат). Одновременно с этим производят подвертывание или отвертывание поджимного винта пружины с таким расчетом, чтобы подъем клапана и перепуск масла начались при требуемом давлении в магистрали. После окончания регулирования поджимной винт необходимо тщательно застопорить. [c.523]

Для перекачки конденсата, как правило, используют центробежные насосы, которые устанавливают как можно ближе к баку и чаще всего в приямке с таким расчетом, чтобы конденсат поступал в насос самотеком ( насос под заливом ). Нагнетательную трубу от насоса присоединяют, как правило, к паросборнику котла. На горизонтальном участке трубопровода за насосом ставят обратный клапан, чтобы при остановке насоса вода выдавливалась паром обратно в конденсационный бак. [c.220]

Расчет ведется на изгиб и кручение силами, действующими со стороны клапанного привода. Если от кулачкового вала приводятся в действие другие агрегаты, их влияние должно быть учтено. Часто от кулачкового вала приводятся топливные насосы — в этом случае основная нагрузка определяется обычно последними. [c.310]

Расчет гидравлического удара с учетом отраженных волн весьма трудоемок. Ниже даны приближенные формулы для оценки опасности гидравлического удара при использовании для защиты водовода от него следующих мероприятий впуск и защемление воздуха в местах разрыва сплошности потока впуск воды, предотвращающий разрыв сплошности потока сброс воды из водовода через насос сброс воды из водовода, минуя насос установка в промежуточных точках водовода обратных клапанов [67 и 18]. [c.122]

Прн сбросе воды через насос, оборудованный тормозом, расчет гидравлического удара производится так же, как при сбросе воды через клапан-гаситель, установленный в начале водовода. В этом случае коэффициент сопротивления сбросного устройства должен учитывать гидравлические сопротивления насоса (при движении через него воды в обратном направлении) = об-З я 3 5н-2 со . [c.130]

Количество воды затрачивают из расчета 7—10 л на 1 /п семян и регулируют специальным клапаном путем изменения давления в насосе. [c.96]

Для расчета надо принимать максимальную производительность масляного насоса, так как при закрытом редукционном клапане в случае горячего двигателя, очень жидкого масла или значительного износа подшипников к коренным подшипникам поступает все количество подаваемого насосом масла. [c.132]

Поршеньки плунжерных насосов должны иметь малый размер, чтобы ход их был не слишком мал. Во избежание перебоев в смазке вследствие засорения клапанов желательно иметь два всасывающих и два нагнетательных клапана для каждого плунжера в таком случае очистку клапанов можно производить, не останавливая станка. Конструкция и расположение смазочного насоса должны быть выбраны с таким расчетом, чтобы избежать попадания воздуха в насос или, если это полностью не может быть исключено, чтобы легко было быстро удалить воздух из насоса. [c.704]

Для заполнения насоса водой в корпусе имеется приспособление, позволяющее сообщать полости, разделяемые клапаном. Внезапные и быстрые посадки тарелок обычных обратных клапанов, являющиеся следствием внезапных выключений тока и остановок насоса, вызывают гидравлические удары. Здесь почти одновременно имеет место прекращение работы насоса, вызывающее гидравлический удар и аналогичное явление вследствие быстрой посадки обратного клапана. Кривые изменения давлений в сумме дают общую кривую, характеризующую повышение давления. В ряде случаев давления у насоса достигали примерно 34 ат вместо 22 при нормальной его работе и в конце водовода около 12 ат, где это давление обычно близко к 1 ат. Частые выключения тока и частые гидравлические удары приводят к постепенному нарушению нормальной работы труб и стыков и далее к авариям. Для предотвращения таких аварий рекомендуется установка у начала напорного водовода предохранительного клапана, отрегулированного с таким расчетом, чтобы в момент [c.130]

Например, при условии [0] в расчет включаются уравнения пусковых клапанов и заполнения магистралей от клапанов до насосов. [c.195]

Система питания выполнена из расчета, что газовое топливо является основным, а бензин - резервным. Для этого в бензопровод между топливным насосом 7 и карбюратором 8 установлен электромагнитный клапан 24. При работе двигателя на газе клапан перекрывает подачу бензина в поплавковую камеру карбюратора. Управление работой клапана осуществляется водителем с помощью переключателя вида топлива, подключаемого через замок зажигания к электрической цепи катушки зажигания и устанавливаемого обычно под щитком приборов. [c.86]

Независимо от вида источника питания (насос постоянной производительности и переливной клапан или автомат разгрузки, пасос переменной производительности, аккумулятор) расчетная с. ема одноконтурной гидросистемы остается неизменной (рис. 2.31). Рассмотрим особенности расчета [c.77]

В книге приведены сведения о нефтепромысловых установках для ремонта, освоения п исследования скважин и проведения работ со скважинными клапанами, где объемный гидропривод широко применяется. Описаны схемы гидросистем установок и конструкции гидроприводных узлов, приведены требования по уходу и эксплуатации их, в том числе и в районах с холодным климатом. С учетом применения гидропривода приведены необходимые расчеты и описание специфических технологических процессов на скважинах, таких, как установка и съем газлифтных клапанов и автоматических клапанов-отсекателей. Описаны конструкции насосов, гидродвигателей, аппаратуры, баков, фильтров и другого гидрооборудования, применяемого в нефтепромысловых установках. В книге представлены и зарубежные конструкции нефтепромысловых установок с гидроприводом. [c.2]

I. Алгоритм. В данной статье предлагается алгоритм для расчета движения гидропривода и вычисления давлений в различных его сечениях. В гидропривод входят нерегулируемый насос с переливным клапаном, гидро-двигатель возвратно-поступательного движения, тормозные устройства (ТУ), которые могут быть установлены В рапорной (ТУ ), слирцой (ТУ ) магистралях или же в [c.47]

Выбор внутреннего диаметра трубопроводов гидравлических систем производится с таким расчетом, чтобы скорость жидкости в трубопроводах составляла 2ч-5 м1сек. Большие скорости приводят к излишним потерям напора, поэтому соответственно требуется увеличение мощности насоса. Кроме того, увеличение скорости жидкости, особенно в длинных трубопроводах, значительно повышает давление при гидравлических ударах, возникающих при быстром закрытии запорных клапанов управления. Чрезмерно малые скорости приводят к завышению диаметров и веса трубопроводов и соответственно удорожанию их стоимости. Соотношения между скоростью воды и внутренним диаметром трубопровода, расходом и потерей напора на преодоление сопротивления 100 м трубопровода приведены в табл. 35. Пользуясь таблицей, можгю проверить правильность расчета трубопроводов. При этом в расчетную длину трубопровода следует включить дополнительные длины, эквивалентные местным сопротивлениям — тройникам, угольникам, клапанам, задвижкам и т. п. [c.77]

Повышение быстроходности насосов высокого давления и снижение веса на единицу мощности требует особо тщательнога подхода к расчету и конструированию элементов клапанного распределения. Однако имеющиеся рекомендации [3, 6] в ряде случаев не подтверждаются на практике. Это свидетельствует о необходимости более глубокого исследования динамических процессов, протекающих при работе насосного клапанного гидромеханизма (н. к. г.). При этом в отличие от ранее проводимых исследований работу н. к. г. следует рассматривать в цeлo f с учетом всех факторов, оказывающих влияние на характер протекающих процессов. Поставленная в таком виде задача сводится к решению системы нелинейных дифференциальных уравнений,, что можно осуществить с помощью электронно-моделирующих установок. [c.279]

В результате предварительного расчета определяются геометрические, скоростные и силовые параметры гидростатических машин, а также передаточные числа зубчатых механизмов, входящих в передачу (если в них имеется необходимость). По геометрическим силовым и скоростным параметрам подбираются гидростатические машины (насосы и гидродвигатели) из числа изготовляемых промышленностью или проектируются специальные машины для данной передачи. Далее производится предварительный расчет системы подпитки и охлаждения, обслуживаюш,ей проектируемую передачу. В результате расчета определяются предварительные характеристики подпиточного насоса, площади проходных сечений сеток фильтров, проходных сечений клапанов, охладителей и т. д. После этого производится общая компоновка силовой передачи, а также рассчитывается и конструируется система управления гидростатическими машинами. [c.182]

Задачей предварительного расчета системы подпитки и охлаждения является определение основных характеристик подпиточ-ного насоса, фильтров, клапанов, охладителей, а также подпи-точных магистралей. [c.189]

Приведенный упрощенный расчет не учитывает утечек в гидросистеме— в гидродвигателе (гидроцилнндре), золотниках, клапанах и может быть принят лишь в тех случаях, когда утечка в системе лишь незначительно превосходит объем утечки в насосе. Потери скорости, вызванные наличием в рабочей жидкости воздуха и его сжимаемостью, сжатием жидкости и падением оборотов электродвигателя насоса, в упрощенном расчете не учиты-гзаем. В уточненных расчетах необходимо учитывать падение оборотов электродвигателя насоса с увеличением нагрузки, а также сжимаемость жидкости и увеличение емкости гидросистемы из-за вредных пространств в насосе и гидродвигателе. [c.263]

Расчеты статики и динамики гидросистем, которые приводятся с последующих главах, выполнены с учетом реальной статической характеристики насосной станции. Таким образом, учитывается реальное соотношение рел<имов ПД и ПР, а также утечки в насосе и закрытом клапане и статизм клапана. [c.18]

Образцы гидропередач, экспонированные в 1961 г. на Международной ярмарке в Ганновере (ФРГ), свидетельствуют о том, что дальнейшее повышение давления в гидропередачах приводит к созданию новых конструктивных форм основных элементов гидропередач — насосов и гидродвигателей, созданию новых методов расчета, к возникновению иных взглядов на их рабочий процесс [66]. Так, фирмы Бош и Урах (ФРГ) и Тоулер (Англия) предпочли отказаться от принудительного распределения, свойственного роторным гидромашинам и перешли на клапанное распределение быстроходных гидромашин, предназначенных для работы на высоких давлениях. Аналогичные взгляды имеются и в ГДР [125]. [c.319]

Для подтверждения выводов проведенного выше анализа схем клапанов и расчета на заданный режим срабатывания было проведено стендовое сравнительное испытание клапанов, имеющее целью 1) окончательную отработку конструкций предлагаемых бездроссельных клапанов для выпуска опытной промышленной партии 2) сравнительное исследование влияния параметров системы (настроечного давления, предохраняемого объема, наличия воздуха Б системе, скорости переключения потока, вязкости масла, расхода насоса) на режим срабатывания испытуемых 78 [c.78]

К ним относятся параметры на границах элементов оборудования различных систем ПТУ (регенеративного подогрева, теплофикационной установки и др.), в первую очередь термодинамические, а также расходные, определяемые конструктивными характеристиками элементов (эжекторов, уплотнений) и не зависящие прямым образом от процессов в цикле ПТУ. Для расчетов давлений в точках различных трактов и напоров насосов нужно знать гидравлические сопротивления элементов оборудования, трубопроводов, арматуры (например, значительны потери давления в регулирующем клапане питания паропроизводящей установки Арркп МПа), также зависящие от конструктивных характеристик элементов. [c.358]

Циркуляционную систему смазывания применяют в редукторах большой мощности, где смазывание окунанием не обеспечивает подвод масла к трущимся поверхностям. В системе смазывания устанавливают в редукторе масляньи насос, фильтры, редукционный клапан, холодильник и измерительные приборы. Производительность насоса определяют тепловым расчетом редуктора. Ориентировочно принимают ее при г < < 10 м/с — 1 л/мин на 10 мм щирины венца, при г > > 10 м/с — 2 л/мин. Общий объем масла в системе должен быть не менее трехминутного расхода. Масло в зацепление [c.92]

Наибольшее возможное давление в котле Рб.м при открытии и полном подъеме предохранительных клапанов котла с учетом требований Госгортехнадзора составляет 105—108% величины рабочего давления в котле (для котлов давлением выше 100 ат) или 103— 105% (для котлов давлением до 100 ат). Сопротивление регенеративных подогревателей, включенных на нагнетательной линии питательных насосов, составляет в зависимости от их числа и типа 6,0—15,0 кПсм . Сопротивление трубопроводов и арматуры определяется при проектировании расчетом или по данным аналогичных установок. [c.195]

Установив частоту врашения вала насоса 150...200 об/мин, замеряют об-тцую подачу топлива, которая должна быть из расчета за 100 циклов по счетчику стенда не менее 145 см В случае необходимости величина пусковой подачи достигается подбором и заменой плунжерных пар и нагнетательных клапанов. [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...