Клапан расчет клапана

Монтаж предохранительных клапанов. Предохранительные клапаны, как правило, должны устанавливаться вертикально, узлом подрыва вверх, за исключением случаев, специально оговоренных в технической документации, возможно ближе к защищаемому ими объекту на прямом участке трубопровода. При этом максимально допустимое расстояние от места их размещения до защищаемого объекта определяется гидродинамическим расчетом. Особенно важно это выполнять на трубопроводах длиной более 1000 мм. Не допускается установка запорных органов между предохранительным клапаном и защищаемым им сосудом или трубопроводом. Допускается установка трехходового переключающего устройства между предохранительными клапанами и сосудами при условии, что в любом положении этого переключающего устройства один или оба предохранительных клапана будут соединены с сосудом, при этом каждый из предохранительных клапанов должен иметь пропускную способность, предусмотренную Правилами [9, 10]. [c.222]

Каждый котел с камерным сжиганием топлива (пылевидного, газообразного и жидкого) или с шахтной топкой для сжигания торфа, опилок, стружек и других мелких производственных отходов должен быть снабжен, взрывными предохранительными клапанами. Эти клапаны устанавливают в обмуровке топки, последнего газохода котла, экономайзера и золоуловителя. Площадь взрывных клапанов выбирают из расчета 250 см на 1 м объема топки или газоходов котла. [c.512]

В целях сокращения числа неодинаковых деталей двигателя пружины впускных и выпускных клапанов изготовляют большей частью одинаковыми. При одинаковых пружинах для впускных и выпускных клапанов расчету подвергают пружины (пружину) того клапана, который движется с большими отрицательными ускорениями. [c.294]

Из деталей распределительного механизма расчету на прочность подлежат клапанные пружины, клапаны и распределительный вал. [c.179]

Расчет клапана требует знания зависимости 5 = / (Др) (13.2), определение которой существенно затруднено, так как действующие на клапан силы изменяются с изменением расхода через клапан. Если принять, что площадь проходного сечения клапана 5 связана с перемещением запирающего устройства х зависимостью 5 = кх, то перепад давления равен [c.174]

Открытый резервуар снабжен грузовым клапаном, предохраняющим от поднятия жидкости выше определенного уровня (рис. 24). Размеры клапана d = 60 мм, а 120 мм, Ъ = 360 мм. Подобрать вес груза G с таким расчетом, чтобы клапан открылся при достижении жидкостью уровня Н = 4,9 м. [c.21]

Переходя к расчету рассматриваемой пневмогидравлической системы, остановимся на определении некоторых параметров пневматической ее части. При расчете примем, что редукционный клапан 3 и дроссель 5 (см. рис. XII.7) полностью открыты и, следовательно, механизм будет иметь наименьшее время срабатывания. Удлинение этого времени, как уже отмечалось, может быть достигнуто регулировкой редукционного клапана и дросселя. [c.235]

Предохранительный клапан в открытом виде должен пропускать рабочую среду с расходом, равным или несколько большим, чем расход поступающей в обслуживаемый сосуд среды только в этом случае давление в сосуде будет снижаться. Поэтому пропускная способность предохранительного клапана является важным и ответственным параметром. При расчете количества и размеров предохранительных клапанов может быть использована следующая формула для определения пропускной способности предохранительного клапана, т/ч. [c.64]

Рабочая среда, сбрасываемая предохранительным клапаном, должна отводиться в безопасное место, выброс радиоактивной воды в атмосферу не допускается. Выхлопные трубы должны иметь достаточное сечение, не меньше сечения выхлопного патрубка клапана, и минимальное гидравлическое сопротивление. Гидравлическое сопротивление выхлопной трубы и постоянное противодавление за клапаном должны учитываться в расчете пропускной способности при выборе клапана. [c.223]

В дальнейшем эти исследования были продолжены, и в настоящее время разработаны удовлетворительные методы расчета скоростей посадки пластин полосовых и кольцевых клапанов на ограничитель и седло путем решения уравнений движения клапана. Необходимость в надежной методике расчета этих скоростей диктуется тем, что скорость посадки пластин клапанов является важнейшим критерием их прочности и долговечности, а наличие такой методики дает возможность оценить работоспособность клапана уже на стадии проектирования будущей компрессорной установки. [c.318]

Предыдущее уравнение составлено без учета сжимаемости газа в процессе всасывания и нагнетания. Это допущение оправдано на участке посадки на седло, но приводит к большим ошибкам при расчете открытия клапана. Поэтому при расчете полной диаграммы движения сжимаемость газа учитывается и производится решение системы из двух уравнений, описывающих движение пластины и потери давления в клапане. [c.319]

Для защиты топок котлов и печей от действия взрыва средней разрушительной силы, а также локализации действия взрывной волны на них устанавливают предохранительные взрывные клапаны, площадь сечения которых определяется проектом. Важным моментом при установке взрывных клапанов является правильное их размещение на агрегате и дымоходах, а именно — в местах наибольшей вероятности скопления газа, а также из расчета, чтобы действие взрывной волны не было направлено в места нахождения обслуживающего персонала. [c.177]

Распределение расходов пара между группами сопел. Предположим, что часть регулировочных клапанов открыта полностью, а один — частично. Пусть из общего расхода G, который будем считать заданным, часть Gi протекает через полностью открытые клапаны, а часть Go — через частично прикрытый. Расчеты выполним раздельно для этих двух потоков пара. При этом будем предполагать [c.138]

В существующих конструкциях обратных клапанов усилия гидроприводов при больших положительных перепадах давлений на клапанах недостаточны для обеспечения плотного прилегания клапана к седлу. Поэтому клапаны по мере падения давления в подогревателе приоткрываются на некоторую величину. Это явление, обнаруженное впервые в опытах ЦКТИ и ЛПИ, усиливается при больших нагрузках вследствие повышения давления в камере отбора после закрытия обратного клапана. С этим связано снижение прироста мощности при отключении регенерации по сравнению с приростом мощности согласно тепловому расчету. Изменение конструкции гидроприводов для обеспечения полного закрытия обратных клапанов или применение специальных отсечных клапанов может увеличить прирост мощности и скорость ее набора. [c.172]

Выбор и расчет регулирующего клапана может быть произведен по следующей методике. Для заданного максимального расхода Смаке (принятого с 20% запаса) определяются потери давления в линии Арл.макс Л. ПО]. Находится перепад давления Арр.о.макс, который должен быть сработан в регулирующем клапане при максимальном расходе Арр [c.226]

При анализе расчета проточной части для четвертого клапана, так же как при анализе проточной части первых трех клапанов ступени, необходимо установить относительные выходные скорости из рабочих каналов первого венца, направляющих каналов между первым и вторым венцами и из рабочих каналов второго венца. Нами уже найдена относительная скорость выхода из рабочих каналов второго венца. [c.148]

Ориентировочные расчеты рекомендуется выполнять с помощью номограммы (рис. 40). Силы, действующие на клапан, складываются из силы давления жидкости на поверхность клапана, силы инерции клапана и связанных с ним подвижных деталей и жидкости, силы трения подвижных частей, пружинной и внешней нагрузок. [c.137]

II каскада) и изменения давления (нижняя кривая). Сначала открывается вспомогательный, а затем основной клапаны, отмечается практически постоянная скорость перемещения клапанов. Переключение золотника 10 отсечки слива (ломаная линия — показатель двух положений золотника) совершается ранее, чем начнется заметное изменение давления в системе, благодаря чему он не влияет на срабатывание испытываемого клапана 7. Подъем давления до начала открытия вспомогательного клапана обусловливается только упругостью системы и производительностью насоса. Рассмотрим вопросы расчета клапанов. [c.53]

Для показанной на рис..20 конструкции клапана (так же как и для клапанов Г-52 и фирмы Виккерс) значение Ар невелико, что и позволяет пользоваться предложенным способом упрощения расчета. Например, для данных примера, приведенных в расчете времени подъема, расчетное значение [c.58]

Упрощенные зависимости не совсем пригодны для расчета времени открытия клапана-пульсатора, так как по ним нельзя выяснить степень влияния на расчетные параметры привода значений Р д, отличающихся от вышеприведенных крайних значений, тем более что редко встречающиеся крайние режимы работы дают завышенные размеры клапанов-пульсаторов, которые трудно осуществить. Поэтому для правильной оценки расчетных параметров при различных kp нужен точный расчет для промежуточных значений Рд. [c.145]

Учитывая потери в клапане-пульсаторе и на отход инерционной массы, принимаем Л = 10 ООО Дж. При максимальной жесткости 6-10 Н/м можно допустить А = 5000 Дж. Расчет проводим по-худшему случаю (с учетом работы клапана-пульсатора и остальных элементов пресса), по наибольшей энергии. [c.147]

Дополнительные трудности при наличии клапана-пульсатора появляются и из-за вспомогательного клапана, сбрасывающего жидкость из кольцевой надклапанной полости, количество которой для кольцевых клапанов хотя и меньше, чем для одиночного клапана, но приводит к необходимости выбирать наилучшую форму клапана. При меньших размерах пресса, чем размеры пресса ГИП-400, применение множественных клапанов может привести к необходимому решению. Расчет параметров пресса ГИП-300 показал возможность удовлетворительного решения при семи клапанах и двухступенчатом сбросе жидкости из надклапанной полости (см. рис. 81). [c.157]

При расчетах статических характеристик рассматривается взаимодействие гидромеханизма с насосной станцией, т. е. учитывается фактическое соотношение режимов постоянного давления и постоянного расхода утечки в насосе и клапане стати,зм клапана. [c.2]

При наличии в котельных нескольких чугунных или стальных секционных или трубчатых водогрейных котлов без барабанов, работающих на общий трубопровод горячей воды, если кроме запорных устройств на котлах имеются запорные устройства на общем трубопроводе, разрешается вместо предохранительных клапанов на котлах устанавливать на каждом котле обводы с обратными клапанами у запорных устройств котлов, а на общем трубопроводе горячей воды (в пределах котельной) устанавливать два предохранительных клапана между запорными устройствами на котлах и запорным устройством на общем трубопроводе. Диаметр каждого из предохранительных клапанов должен быть принят по расчету для одного из котлов, имеющего наибольшую теплопроизводительность, но не менее 50 мм. [c.97]

В опытных характеристиках имеется дополнительное отклонение от спрямленной, упрощенной характеристики вследствие дросселирования пара в регулирующих клапанах турбины. Степень дросселирования (мя-тия) пара зависит от степени открытия и от числа регулирующих клапанов. Обычно в отечественных крупных конденсационных турбинах имеются четыре регулирующих клапана, поэтому на опытной характеристике заметны бывают четыре волны. Гребень волны появляется в момент наименьшего открытия соответствующего регулирующего клапана — момент наибольшей потери давления в этом клапане при малом его открытии. Обычно это отклонение в расходе парк при дросселировании не превышает 2—4% по расходу пара и в условиях приближенных расчетов по характеристике их можно не учитывать. [c.226]

Предохранительные клапаны должны защищать котлы и пароперегреватели от превышения в них давления более чем на 10 % расчетного. Превышение давления при полном открытии предохранительных клапанов выше чем на 10 % расчетного может быть допущено лишь в том случае, если при расчете на прочность котла и пароперегревателя учтено это возможное повышение давления. [c.65]

Кроме того, проведены расчетные исследования по применению метода скользящего начального давления пара для регулирования нагрузки паровой турбины изменением давления пара на входе в турбину при пропуске пара через группу полностью открытых регулирующих клапанов. Расчеты проводились в ЦНИИКА на ЭВМ БЭСМ-4 по исходным данным ЛМЗ для тепловой схемы турбоуста-повки К-300-240 (Л. 31] на различные нагрузки и давления. Особое внимание при подготовке информации было уделено определению зависимости внутреннего к. п. д. головного отсека турбины от нагрузки и начального давления. Результаты расчетов экономичности всей турбоустановки представлены в [Л. 31]. Их анализ показывает, что для каждой фиксированной нагрузки зависимость удельного расхода тепла от давления имеет немонотонный характер. Минимумы обнаружены при давлениях, соответствующих началу открытия второй и третьей групп клапанов, причем на низких нагрузках глобальный минимум соответствует началу открытия второй группы, а на более высоких нагрузках (выше 200 кг/с)—началу открытия третьей группы клапанов. Полученные данные позволяют построить оптимальную по экономичности программу нагружения турбины за счет открытия клапана турбины по группам и повышения нагрузки путем увеличения давления. [c.36]

При расчете обыкновенных предохранительных клапанов подъем клапана должен приниматься е более V20 d, хотя бы в дрйствителвности он был более указанной величины. [c.93]

При приведении масс и моментов инерции звеньев к той или иной модели стремятся сохранить баланс кинетической энергии. При учете упругости звеньев эта задача решается приближенно. При трехмассной модели к массе т, относят массу клапана nl , треть массы клапанных пружин и часть массы от момента инерции коромысла. При расчете массы учитывают одну треть массы штанги 2, оставшуюся часть массы от момента инерции коромысла. При расчете массы т учитывают оставшиеся две трети массы штанги 2, массу башмака и часть массы распределительного вала, соответствующую участку между соседними опорами. [c.473]

Учитывая особые условия работы оборудования АЭС, Правила [9] предусматривают, что количество предохранительных клапанов, их размеры и пропускная способность должны быть определены расчетом так, чтобы давление в оборудовании не поднималось выше 110% рабочего. На компенсаторах объема, парогенераторах, а также на барабанах-сепараторах одноконтурных АЭС должно быть не менее двух предохранительных клапанов, один из которых контрольный. Если проверка исправности предохранительного клапана на работающем оборудовании невозможна, перед клапаном устанавливают переключающие устройства, позволяющие проверять исправность предохранительного клапана с отключением его от оборудования. Переключающие устройства при любом их положении должны оставлять соединенными с оборудованием оба или один предохранительный клапан, при этом число предохранительных клапанов должно быть удвоено. Клапаны устанавливаются соедпненными попарно или иным способом. [c.63]

Для отверстий, образующихся после разрушения мембраны, принимается коэффициент расхода а = 0,3. При наличии нротиводавлення за клапаном оно должно учитываться при расчете пропускной способности клапана. Рабочая среда, выходящая из предохранительного клапана, должна отводиться в безопасное место. Отводящие трубы должны быть снабжены устройством для слива скопившегося в них конденсата. Установка запорных органов на отводящих и дренажных трубах не допускается. Выброс радиоактивной воды в атмосферу не разрешается. [c.68]

Результаты расчета подсистем гидроемкостей САОЗ для реактора ВВЭР показывают, что наиболее значимым оборудованием в системе являются обратные клапаны, устанавливаемые последовательно по два на линиях подсоединения гидроемкостей к корпусу реактора (см. рис. 10.1). Эти клапаны по условиям работы в течение почти года (рабочей кампании) не инспектируются и не опробуются. Поэтому в условиях отсутствия статистических данных по отказам таких обратных клапанов пока следует ориентироваться на худшие показатели. [c.112]

Расчеты показали, что установка двух обратных клапанов последовательно несколько ухудшает показатели надежности САОЗ при больших течах, но уменьшает вероятность протечек через эти клапаны, что снижает вероятность аварии, связанной с малой течью. [c.113]

Для рассмотренного выше числового примера а = 2-0,22/0,96 4 = 0,11 во столько раз необходимо дополнительно сократить коэффициент /12 или /24 для обеспечения заданных динамических характеристик пневмоопоры. Результаты этих расчетов объясняют, почему в пневмоопорах используются преимущественно клапаны с коническими и шариковыми золотниками эти клапаны имеют пониженную чувствительность, которую в конических клапанах можно дополнительно снижать за счет уменьшения угла конуса а (рис. 8). [c.84]

Рычажный предохранительный клапан (рис. 63) состоит из корпуса /.внутри которого запрессовано седло 2. К седлу плотно прилегает притертая тарелка 3 клапана. Тарелку к седлу штоком 4 прижимает груз 9, подвешенный на рычаге 6. Пар из котла давит снизу на тарелку клапан и стре.мится приподнять ее. Этому противодействует груз, подвешенный ка рычаге. Груз устанавливают на рычаге с таким расчетом, чтобы при превышении допускаемого давления в котле тарелка клапана приподнималась и давала выход пару. [c.111]

Ксжструкция подводящих и отводящих трубопроводов предохранительных клапанов должна обеспечивать необходимую компенсацию при температурных расширениях, крепление предохранительного клапана и трубопроводов рассчитывается с учетом статических нагрузок и динамических усилий, которые возникают при срабатывании предохранительного клапана. При расчете внутреннего диаметра подводящего трубопровода исходят из максимальной пропускной способности предохранительного клапана, при этом внутренний диаметр указанного трубопровода должен быть не менее максимального внутреннего диаметра подводящего патрубка предохранительного клапана. Отводящий трубопровод должен иметь внутренний диаметр не менее наибольшего внутреннего диаметра выходного патрубка предохранительного клапана. Пропускная способность предохранительных клапанов определяется с учетом противодавления, которое не должно превышать максимального значения, установленного заводом-изготовителем. Значение допустимого противодавления указывается в паспорте клапана. [c.205]

Предохранительные клапаны следует настраивать на срабатывание при рабочем давлении в сосуде или при давлении, превышающем рабочее давление в сосуде не более чем на 25%. Это превышение давления должно быть учтено при расчете сосуда на прочность в процессе его конструирования. Конструкция предохранительных клапанов выполняется таким образом, чтобы исключалось самопроизвольное изменение их регулировки в процессе работы сосудов. Пропускная способность предохранительных клапанов рассчитьшает-ся с учетом противодавл-ния за клапаном. В конструкциях рычажногрузового и пружинного клапанов предусматривается устройство, позволяющее проверить исправность действия клапанов в рабочем состоянии путем принудительного их открытия в процессе эксплуатации сосуда. [c.210]

Обычно в принятых расчетных методиках корпусные детали турбин рассматриваются как составные осесимметричные оболочки переменной толщины, находящиеся в температурном поле, меняющемся вдоль оси и по радиусу оболочки. С применением таких расчетных методов был проведен анализ температурных напряжений в корпусах стопорных и регулирующих клапанов, а также ЦВД и ЦСД турбин типа К-200-130 [2]. Напряжения определялись по температурным полям, полученным термометриро-ванием корпусов при эксплуатации турбины. Полученные результаты дали общую картину термонапряженного состояния этих корпусов. Они показали, что максимальные напряжения в корпусе стопорного клапана имеют место в подфланцевой зоне, а в корпусах регулирующих клапанов — в месте их приварки к цилиндру и что наиболее термонапряженной зоной корпуса ЦВД является внутренняя поверхность стенки в зоне регулирующей ступени. Однако отсутствие учета влияния фланцев и других особенностей конструкции в этих расчетах приводит к тому, что полученные результаты не всегда, даже качественно, могут характеризовать термонапряженное состояние корпусов. В связи с этим предлагаются упрощенные методики учета влияния фланцев, в частности основанные на уравнениях для напряженного состояния при плоской деформации влияние фланца горизонтального разъема ЦВД часто оценивают по теории стержней. Для оценки кольцевых напряжений решается плоская задача при форме контура, соответствующей форме поперечного сечения. Йри этом рассматри- [c.55]

Различие процессов расширения и соответственно условий течения рассмотренных выше двух потоков пара определяет неодинаковые значения к. п. д. участков P , расположенных за полностью и частично открытыми клапанами. В результате смещения потоков, энтальпии которых в конце процесса расширения равны is и, в камере за P устанавливается энтальпия i , определяемая соотношением Gi = (G — Gi)iB+Gii jj. Найденнаяэн-тальпия определяет на изобаре р-рс точку, от которой начинается процесс расширения пара в последующих ступенях турбины. По энтальпии i может быть найден обобщенный к. п. д. регулировочной ступени, который широко используется в практике расчетов турбин при переменных режимах. Определив с учетом процессов в регулировочной ступени внутренний к. п. д. турбины, найдем к. п. д. брутто ПТУ с реальным сопловым парораспределением, который для рассматриваемых режимов с дросселированием в клапанах части потока пара оказывается ниже, чем при идеальном сопловом парораспределении (см. рис. VIII.2). Как уже отмечалось, при малых расходах пара, начиная от режима, соответствующего точке А, параллельно прикрываются клапаны, через которые подводится пар ко всем оставшимся в работе группам сопел. При этом реальное сопловое парораспределение превращается по существу в дроссельное, что связано с заметным снижением термического к. п. д. цикла (см. рис. VIII.3) и общего к. п. д. установки г] (см. [c.137]

По вышеизложенной методике правильный выбор регулирующего клапана обеспечивается лишь в тех случаях, когда давление за клапаном рг несколько больше давления насыщения рнас, определяемого по энтальпии воды перед клапаном. В противном случае (при рч < Рнас) расчет производится с учетом критического расхода, определяемого критическим перепадом на щели клапана APkp = Pi—Рнас- Критический перепад устанавливается по причине вскипания или испарения воды в суженном сечении струи за щелью при понижении давления. Вследствие обусловленной испарением кавитации и конденсации пузырьков пара при последующем повышении давления (при восстановлении возвратных потерь) происходят сильные вибрации и интенсивный эрозионный износ дросселирующих элементов. В результате этого надежность работы клапана сильно понижается. Если технологические условия не позволяют снизить величины АРр.о.макс или и до значений, при которых испарение воды и кавитация в корпусе клапана отсутствуют, то в расчетную формулу (6-23) для (/к.расч следует подставлять не Дрр о.макс — Pi—Р2, а значение критического перепада [c.228]

Уравнение (9-07) служит для проверки принятых элементов схемы и степени открытия регулируюп1его K. iaiiana. При проверке максимального диапазона регулирования расчет производится для полностью откртл-того клапана соответствующая этому потеря давления в регулирующем клапане является минимальной. [c.73]

Для полностью открытых клапанов известны расходы пара, тепловые перепады, а следова- тельно, расчетом, согласно имеющимся про- I точным каналам сойел, можно найти конечную точку процессов. Для клапана третьего, не полностью открытого, изоэнтропийный перепад легко можно определить согласно следующим рассуждениям. [c.105]

Рассмотренная схема облегчает расчет, так как можно не учитывать период совместного открытия клапанов I и II каскадов. Открытие клапана I каскада ввиду его малых размеров практически не . казывается на повышении давления в системе до сраба- [c.56]

Расчеты статики и динамики гидросистем, которые приводятся с последующих главах, выполнены с учетом реальной статической характеристики насосной станции. Таким образом, учитывается реальное соотношение рел<имов ПД и ПР, а также утечки в насосе и закрытом клапане и статизм клапана. [c.18]

Высота подъема клапана при расчете по указанным формулам для обычных малоподъемных клапанов принимается не более /jo d. [c.97]

Из анализа схем клапанов, результатов расчета и экспериментальных данных сравнительных стендовых испытаний конструктивная схема бездроссельного клапана по рис. 3 является наиболее рациональной, отвечающей как требованиям эксплуатации, так и требованиям крупносерийного производства. Конструкция бездроссельных клапанов может быть предложена специализированным предприятиям для изготовления опытной промышленной партии. [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...