Таблицы расчетных и опытных данных

ПРИЛОЖЕНИЕ П. ТАБЛИЦЫ РАСЧЕТНЫХ И ОПЫТНЫХ ДАННЫХ [c.271]

ПРИЛОЖЕНИЕ И Таблица И-1 ТАБЛИЦЫ РАСЧЕТНЫХ И ОПЫТНЫХ ДАННЫХ [c.192]

Уравнение состояния для паров весьма сложно и в расчетной практике не применяется. Вследствие этого для практических целей используют таблицы и диаграммы, составленные на основании опытных и теоретических данных. [c.185]

Подпрограмма ввода и контроля массивов опытных данных [51] предназначена для контроля правильности вводимых данных. Исходную информацию задают в виде прямоугольной таблицы десятичных чисел с запятой. Проверку осуществляют после ввода информации путем сравнения контрольной суммы с введенной. Подпрограмму используют вместе с программами регрессионного и дисперсионного анализа, поэтому всю введенную таблицу записывают на магнитную ленту в виде отклонений от среднего арифметического значения отдельно для входов и выходов (см. табл. 11). Исходные данные вводят последовательно по столбцам каждый столбец завершается расчетной суммой. [c.39]

Выполненный нами сравнительный анализ показал, что приведенные в работе [5.12] значения q при 7>273 К начинают систематически уходить вниз от опытных данных [4.18] и таблиц настоящей работы, а максимальное расхождение достигает— 1,7%. Расхождения расчетных [5.12] и экспериментальных [4.35] данных при р ЗО МПа и Г=98—296 К лежат в пределах 0,9 % [c.159]

Вязкость. Сведения о вязкости фреона-13 в фундаментальных справочниках [0.6, 0.7, 0.54] отсутствуют, а в [0.30, 2.1, 4.8] приведены расчетные значения которые отличаются от современных данных в 1,5—2 раза. Таблицы вязкости фреона-13, основанные на балее или менее представительном массиве опытных данных, появились только в 70-е годы после опубликования экспериментальных работ [2.45, 2.66, 3.51, 3.58, 3.67, 4.48]. Небольшая часть этих опытных данных учтена в справочнике [0.5], а полностью — в [0.39, 0.40, 0.58]. Таблицы справочника [0.58 даны в метрической системе единиц и включают значения г т при Г=(230—500) К и т] при Г=(170—302) К, причем погрешность цт оценена в 2 %, а погрешность г от 5 до 7 % (при температуре ниже 270 К) до +15 %. Однако дальнейшие исследования показали, что указанные оценки погрешности т] являются слишком оптимистическими. [c.163]

Из таблицы видно, что наблюдается хорошее соответствие между количествами палладия, определенными по анодной осциллограмме, и рассчитанными из весовых потерь. Максимальный разброс данных составляет не более +20%. Превышение опытных данных над расчетными наблюдается, как правило, при кратковременных испытаниях. Это может быть связано с тем, что наряду с растворе- [c.59]

Изложенный метод представляется целесообразным, если построение характеристики конденсатора производится по опытным данным, т. е. недогрев воды Д/ определяется по измеренным температурам. Для расчетного же построения характеристики автором предлагается более простой способ. Температуру можно подсчитать по формуле (234) при известных значениях т, и к, причем k определяется по формуле (250) или же по графику на фиг. 101 по найденному определяется по паровым таблицам значение р . Для упрощения расчетов можно использовать составленный автором универсальный график фиг. 86 для определения i и по значе-к [c.244]

Наряду с расчетным методом определения припусков на обработку в промышленности широко применяют опытно-статистический метод, при котором общие и промежуточные припуски определяют технологи по таблицам технологических справочников, составленным на основе обобщения и систематизации данных передовых заводов. Но припуски, взятые из таблиц, устанавливают без учета конкретных условий проектирования технологических процессов. В условиях крупносерийного и массового производства этот метод установления припусков применять нецелесообразно. Пример расчета припусков на обработку приведен в табл. 4. [c.43]

Расчетные значения /щах сравнивают с критическим значением критерия 1р, которое принимается по таблицам справочников по обработке опытных данных для определенных значений вероятности Р. В данном случае число приемлемых результатов, не содержащих грубые погрешности, составляет п1=п — 2. Если для числа Мд приемлемых результатов и выбранной вероятности Р табличное значение tp тах или ТО следует считать, что эти измерения содержат грубые погрешности и их необходимо исключить из ряда результатов измерений. [c.21]

Применяют опытно-статистический метод определения припусков на обработку. При этом методе общие и промежуточные припуски определяют по таблицам, которые составлены на основе обобщения и систематизации данных, полученных на передовых заводах. Справочные материалы по расчету припусков даны по типам инструментов в зависимости от размеров элементарных поверхностей, обрабатываемого материала и способов обработки. Припуски, определенные по таблицам, являются завышенными. Более точным является расчетный метод определения припусков [17]. [c.29]

Значительные трудности возникли при подготовке материалов, посвященных термодинамическим и теплофизическим свойствам хладонов. Объем экспериментальной информации в этой области очень велик. Эти сведения могут иметь реальную ценность для конструирования машин и расчета циклов лишь при условии, что они будут представлены в широком диапазоне физических параметров, причем шаг изменения этих параметров будет достаточно мал. В табличном виде подобная сводка свойств всех хладонов являлась бы весьма обширным самостоятельным изданием. Авторы пошли по пути представления этих данных не в виде таблиц, а в форме обобщающих расчетных уравнений, удобных для ввода в ЭВМ. Это позволяет воспроизвести с достаточной для инженерных целен точностью весь объем доступной информации, а в случае соединений, для которых опытные данные неполны, получить их расчетным путем [c.3]

В таблицах или построенных на их основе табличных экспонометрах учитывается место, объект и время съемки, метеорологические условия, светочувствительность фотоматериала, величина относительного отверстия объектива фотокамеры. Расчетные таблицы составляются на основании средних опытных данных. Они включают несколько разделов место съемки, время съемки и т. д. В каждом разделе условиям съемки приданы те или иные условные числа. При расчетах в таблицах находят условия съемки, складывают отвечающие им числа и по найденной сумме в последнем разделе таблиц находят выдержку. Метод определения экспозиции с помощью таблиц и табличных экспонометров дает недостаточно точные данные и может применяться только при [c.155]

На рис. 21 (аналогичном приведенному в монографии [70]) сопоставлены принятые в настоящей работе значения плотности жидкого воздуха в состоянии насыщения с приведенными в таблицах [70] для воздуха и его основных компонентов. Новые данные удовлетворительно согласуются с частью экспериментальных величин, а расхождения с результатами [70] гораздо меньше разброса опытных [125, 144] и расчетных [140, 145] данных. [c.147]

Учитывая незначительные отклонения наиболее надежных опытных данных от обобщенных кривых и высокую точность аналитического описания этих кривых, можно оценить погрешность расчетных значений коэффициента теплопроводности азота и аргона, равной 3%, кислорода — 4%, воздуха — 5—6%. Такая погрешность является допустимой, если учесть, что значительная часть области температур и давлений, для которой составлены таблицы коэффициента теплопроводности кислорода и воздуха, не исследована экспериментально. [c.226]

Была проведена проверка расчетных соотношений. Например, для одной из партий подогревателей при 5 = 50 кв/см и = = 1480° К время жизни, полученное экспериментально, оказалось = 30 ч. Опытные значения Е р были определены при Т = 1300, 1380, 1480, 1580° К. На основании этих данных для режимов, указанных в таблице 2-2, был произведен расчет средних сроков службы по (2-6), (2-7) с использованием коэффициентов = 3,2 т.2 = 13,2 = 7,5 эв. Расчетные величины Трд . сопоставлены (в табл. 2-2) с экспериментальными полученными в резуль- [c.52]

Существует мнение, что за наиболее вероятное значение измеряемой величины следует принимать ее среднее арифметическое значение [81 ]. С этой точки зрения наиболее достоверной оценкой вариации измеряемого параметра можно принять коэффициент вариации по средней арифметической погрешности. Этот коэффициент целесообразно использовать для оценки экспериментальных данных, используемых в дальнейшем для расчетов виброударных машин, опытной проверки расчетных методик и теоретических зависимостей. Однако таблицы практических рекомендаций составляются с учетом средней квадратичной погрешности [81]. [c.63]

Локомотивная бригада должна видеть каждый сигнал на расстоянии не менее служебного тормозного пути, на котором она может реализовать торможение для остановки поезда, если на светофоре останется красный огонь. Численное значение определяют тормозные средства поезда, скорость его следования и профиль пути. Взаимосвязь этих элементов находят специальными расчетами и проверяют опытными поездками, на основании которых составляют таблицу длин расчетного тормозного пути при экстренном пневматическом торможении — ответственный документ безопасности движения поездов. В этой таблице даны расчетные тормозные пути при экстренном автостопном торможении, поэтому для определения длины тормозного пути при служебном электрическом торможении длину пути, указанную в таблице, следует умножить на коэффициент 1,15. Например, при скорости 70 км/ч (19,4 м/с) тормозной путь при автостопном (экстренном) торможении для состава из семи вагонов типа Д на [c.33]

В табл. 9-1 результаты теоретического расчета теплоотдачи по изложенной выше методике сопоставлены с опытными данными. В этой таблице Ыпопытн вычислялось по (9-19). Сопоставление показывает хорошее соответствие расчетных и опытных значений чисел Nu. [c.175]

Уравнение справедливо до 473 К и плотно-/м . Е. А. Кременовской и С. Л. Ривкиным [2.19] предложено также уравнение кривой упругости, полученное при совместной обработке всех известных экспериментальных данных. Оно действительно вплоть до критической точки. Сравнение опытных и расчетных значений приведено на рис. 17. Средние квадратические отклонения рассчитанных по уравнению значений давлений насыщения от опытных данных [2.19], [2.33, 2.34], [2.60], [2.56] и [2.21] составляют соответственно 0,17 0,44 0,23 0,50 и 0,80%. По указанным уравнениям [2.23, 2.19] рассчитаны таблицы термодинамических свойств, в том числе изобарная теплоемкость и скорость звука, значения которых вполне удовлетворительно согласуются с известными экспериментальными данными. [c.61]

Как уже упоминалось ранее, среди исследований калорических свойств воздуха сравнительно широко представлены измерения дроссель-эффекта. Результаты сравнения расчетных значений адиабатного дроссель-эффекта р с опытными данными Роэбука 93] и Хаузена [59] представлены в табл. 3.12 и 3.13 соответственно. В этих таблицах приведены абсолютные значения отклонений Др расчетных величин от опытных. Для опытных данных Роэбука [93] наблюдаются отклонения в пределах от —0,79 до 0,34 К/МПа. Однако эти величины не полностью отражают характер расхождений. Для 117 значений р из 145 отклонения не превышают 0,15 К/МПа. Наибольшие отклонения наблюдаются в одном и том же диапазоне параметров при низких температурах (153—248 К) и сравнительно низких давлениях (0,1—4 МПа). Ранее (подраздел 1.2) указывалось, что данные [93] должны быть скорректированы с учетом ошибки, обнаруженной Роэбуком и связанной с калибровкой манометра. Такая корректировка существенно уменьшит упомянутые расхождения. Данные Хаузена [59] характеризуются отклонениями в пределах от —0,62 до 0,83 К/МПа. Однако и здесь в 52 точках из 87 отклонения не превышают 0,15 К/МПа. [c.70]

Данное справочное пособие отличается от ранее изданных справочников по гидравлике своей многоплановостью, так как включает не только вопросы общей гидравлики, но и гидромашины (насосы) и гидроприводы. Оно содержит краткие теоретические сведения, основные понятия и определения, расчетные формулы и значения опытных коэффициентов, вспомогательные таблицы, графики и номограммы, необходимые при решении задач, выполнении расчетно-графических работ, при курсовом и дипломном проектировании. К некоторым темам дэны расчетные, схемы и примеры решения конкретных задач. [c.3]

Приведенные в таблице теплофизических свойств кипящей жидкости (см. далее) значения поверхностного натяжения соответствуют правильной по форме кривой. Они выше опытных данных Стейнла на 2—13% и ниже значений ст, вычисленных по формуле (46). Расхождения с расчетными данными не превышают 5%. [c.42]

Сравнительная таблица расчетных значений силы резания (Рграсч) с опытными значениями (Ргжсг.ер) по данным А. М. Розенберга и Л. Н. Еремина [256] [c.76]

Состав бетона находят расчетно-экспериментальным способом. НаТпервом этапе определяют водовяжущее (водоцементное) отношение. Затем по формулам, таблицам или графикам находят составы для пробных замесов и на основании опытных данных назначают номинальный состав бетона. В производственном (полевом) составе бетона учитывают естественно-влажное состояние материалов. [c.33]

Полученное уравнение состояния было проверено также непосредственно по экспериментальным данным И. Ф. Голубева и О. А. Добровольского [41], Бенедикта [80] и Ван-Иттербика и Вербека [42, 83]. Большинство данных [41] в интервале температур 88,15—133,15° К описывается уравнением с точностью эксперимента (табл. 4). На изотермах 83,15 и 78,15° К (а также на изотерме 77,35° К, не представленной в таблице) расчетные значения систематически меньше опытных на 0,1—0,3%, поскольку принятые нами опорные значения плотности при этих температурах ниже данных [41]. [c.41]

Сравним формулы (3.40) и (3.41) посредством численных расчетов. Для этой цели используем опытные данные ВНИИЭСО для конкретных условий холодной сварки. Надо сказать, что из всех способов сварки давлением процесс холодной сварки до сих пор оказывается теоретически наиболее загадочным. Тем не менее физическая картина сваривания будет как-то связана с расчетным числом. Сваривались медная и алюминиевая проволока диаметром 3,5 мм. Длина выступающих из зажимных губок концов устанавливалась, в зависимости от диаметра, в оп ределенных соотношениях l/d. Осадочная энергия рос измерялась в момент завершения осадки, измерялось время осадки to (с). На основании этого была составлена таблица опытных и расчетных данных (табл. 3.1). [c.147]

В табл. 3.6.3 проведено сопоставление экспериментальных данных работ 82-85] с данными, рассчитанными по формуле (3.5.10). Волновые характеристики получены в работе [70]. Как видно из таблицы, расчетные значения удовлетворительно согласуются с опытными данными. Минимальное отклонение опытных значений составляет 7%, а максимальное — 25%, причем расхождение между ними увеличивается с повышением расхода жидкости и газа, что, вероятно, объясняется уносом капель с поверхностей и возможным их осаждением, вызывая добавочное увеличение коэффициента массоотдачи. Одновременно удовлетворительное согласие теории и эксперимента указывает на то, что при расчете коэффициентов массоотдачи необходимо учитьшать статистическую природу волновых характеристик. [c.61]

Сравнение полученных термодинамических величин для перегретого пара с опытными величинами и расчетными данными по теории М. П. Вукаловича и ВТИ приведено в табл. 6. Численные значения величин v м кг, i ккал1кг и s [ккал кг град], полученные автором (табл. 5—7), вычислены при помощи имеющихся у автора счетных средств — полуметровой логарифмической линейки и таблиц логарифмов. Полученные величины, однако, имеют вполне достаточную точность для исследования циклов во всех диапазонах параметров пара, приведенных в /-s-диа-грамме (приложение 1). [c.41]

Определим численное значение критерия устойчивости К и отклонение опытных и расчетных данных с учетом выщеприведенных формул для автомодельного режима. Результаты расчета сведем в табл. 3-2. Критерий устойчивости газожидкостной системы К = 6,5-10 5. Как видно из таблицы, погрешность не превышает i %. В результате расчета по формуле = получили [c.86]

Эйземаном [2.43] экспериментальные данные для ряда фре-онов, в том числе и для фреона-11, обработаны совместно в приведенных координатах. Сделана попытка уложить ортобари-ческие плотности всех рассматриваемых фреонов на одну кривую с учетом правила прямолинейного диаметра. Отклонение расчетных значений от опытных — порядка 0,6 7о- Там же дана таблица плотности перегретых паров для приведенных давлений 0,05—3,40 МПа и температур 0,70—1,75 К. Принятые в ра- [c.60]

Приведено сравнение расчетных значений фактора сжимаемости с экспериментальными данными для неона и азота при температурах 273—673 К и давлениях до 3000—10 ООО бар. Среднее отклонение по 186 опытным точкам составляет 0,20%, максимальное — 0,87%-Таблиц 2, библиогр. 20 назв. [c.122]

Как видно из этой таблицы, 1-е уравнение в целом удовлетворительно описывает исходную термическую поверхность, однако, как показали расчеты, недостаточно хорошо описывает данные об изохорной теплоемкости. При введении критических условий (2-е уравнение) несколько увеличиваются средние квадратические отклонения от отдельных групп данных и не улучшается точность описания значений v. Включение последних в исходный массив данных и обеспечение соблюдения правила Максвелла приводят к лучшей сходимости, однако отклонения расчетных значений v от опытных в критической области вы- ОДят далеко за пределы экспериментальных погрешностей, и аблюдаемая закономерность качественно остается неизменной всех четырех уравнений. [c.135]

Результаты сравнения расчетных значений плотности на кривой затвердевания с экспериментальными данными Грилли и Миллса [2] представлены в табл. 7. Из таблицы видно, что рассчитанные нами значения несколько выше опытных, и расхождения возрастают по мере уменьшения давления, однако не выходят за пределы погрешности эксперимента (0,2%). При низких давлениях, где отсутствуют опытные точки, в таблицу включены значения, рассчитанные по уравнению, приведенному в работе [2]. Полученные нами данные практически совпадают с ними, а во всем интервале давлений, представленном в табл. 7, выше не более, чем на 0,08%. Заметим, что при разработке сетки опорных р, V, Г-данных было-допущено некоторое отклонение от точек [2], поскольку лучшее соответствие им вызвало бы увеличение отклонений от экспериментальных данных [41] при низких температурах (см. рис. 9). В целом значения плотности, рассчитанные по уравнению состояния, вполне удовлетворительно согласуются с экспериментальными и расчетными данными Грилли и Миллса [2]. [c.46]

Из приведенных в литературе расчетных значений калорических свойств азота наиболее обширную область давлений охватывают данные Дина [112], полученные графической обработкой опытных значений термических величин. В таблицах Дина приведены значения объема, энтальпии, энтропии и теплоемкостей с и для 1 моля. Свойства жидкости представлены при давлениях до 1000—АОООатм, но лишь на пяти изотермах (90 100 110 120 и 125° К) при расчете свойств были использованы р, v, Т-данные Бенедикта [80, 81 ]. [c.47]

В табл. 13 значения плотности на кривой насыщения, рассчитанные по уравнению состояния с привлечением уравнения кривой упругости [70 ], сопоставлены с данными Д. Л. Тимрота и В. П. Борисоглебского [39]. При температурах до 128,15° К расчетные значения вполне удовлетворительно согласуются с опытными — расхождение не превышает возможной погрешности результатов [39] поэтому в таблице термодинамических [c.76]

Значения параметров и 12 при вычислениях подобраны таким образом, чтобы расчетные величины 0 2 совпадали со средними опытными. Найденные таким образом значения параметров СГ12 и 812 для смесей Сз—Не, Са—Аг, К—Не и К—Аг даны в таблице. Там же приведены значения параметров для смесей Ка—Не и Ка—Аг, При их подборе использованы опытные величины 0 2 из [8, 9]. Формулу (2) со значениями параметров, приводимыми в таблице, можно использовать для расчетов коэффициентов диффузии паров цезия, калия, натрия и гелии и аргоне в диапазоне температур 300—900° К. [c.51]

Значения припусков устанавливают по опытно-статистическим данным или расчетно-аналитическим методом. Опытностатистические данные составляют на основе обобщения опыта передовых предприятий в виде нормативных таблиц, приводимых в справочной литературе. Более точен расчетно-аналитический метод, который основан на учете погрещности обработки на предшествующих технологических переходах. Этот метод применяют в массовом, крупно- и среднесерийном производстве. В условиях единичного и мелкосерийного производства припуски устанавливают по нормативным таблицам. На основе расчета промежуточных припусков можно определить предельные промежуточные и исходные размеры заготовки. [c.312]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...