Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Данные расчетные

Выбор тина ременной передачи производят перед ее расчетом. После расчета получают еле,дующие данные расчетные диаметры малого и большого шкивов, обозначение профиля и число клиновых ремней, модуль и число зубьев зубчатого ремня, тип и ширину поликлинового ремня, толщину и ширину плоского ремня, которые являются исходными при разработке конструкции шкива.  [c.260]

Размеры муфты часто выбирают по заданным диаметрам концов валов электродвигателя, редуктора и т. д. После этого муфту проверяют гш передаваемому моменту. При отсутствии достоверных исходных данных расчетный момент Л кр определяется по номинальному моменту Мон-  [c.454]


Для иллюстрации вернемся к рис. 230, где даны расчетные кривые полных сечений взаимодействия нуклонов в состояниях с Г = 1 (сплошная кривая) и  [c.535]

Диаметр аппарата. Экспериментальные данные Расчетные значения по экспериментальным данным  [c.194]

На рис. 13.27 и 13.28 представлены зависимости Х(Я) для широкого диапазона значений На и R, соответственно при продольной Вх, о, 0) и окружной (0, о, Бг) ориентациях магнитного поля. Сплошными линиями даны расчетные кривые, точками — экспериментальные данные, которые для всех рисунков этого параграфа заимствованы из монографии, ссылка на которую приведена на с. 260.  [c.261]

XI.25. Рассчитать размеры безнапорной фильтрующей насыпи трапецеидального сечения при следующих данных расчетный расход Q = 25 м /с высота земляной насыпи Яд = 4,7 м ширина земляной насыпи поверху S = 11 м коэффициент заложения откосов земляной насыпи т — 1,5 коэффициент заложения откосов фильтрующей насыпи/Нф = 1 продольный уклон лога i = 0,01 грунт основания мелкий песок бытовая глубина потока в нестесненном русле hg = 0,25 м камень рваный элювиального происхождения со средним диаметром, приведенным к шару, d — 20 см. Коэффициенты принять е = 0,9, а = 1.  [c.292]

Этот теоретический вывод иллюстрируется рис. 19.3, а, где дана расчетная величина э. д. с. метано-кислородного элемента.  [c.600]

В скобках даны расчетные значения  [c.722]

По уравнениям (18.3) или (18.4) путем последовательных приближений или графически находится Дг для данного расчетного участка. Для этого, как указывалось, при известных значениях О и ординаты свободной поверхности в исходном сечении первого участка задаемся значением Дг. Затем вычисляются все параметры, входящие в (18.3) или (18.4). Обычно применяется уравнение (18.4). Далее при их подстановке в (18.4) и получении неравенства расчет продолжается до тех пор, пока обе части (18.4) не будут практически равными. Завершив расчет одного участка, можно переходить к следующему и т. д., т. е. до створа, где глубина станет равной заранее назначенной. Удобно для каждого сечения предварительно построить кривые зависимости <о, х, / , С, V от ординаты свободной поверхности 7 во всем предлагаемом диапазоне изменения 2. В большинстве случаев изменениями скоростного напора по длине расчетного участка пренебрегают. Тогда уравнение (18.4) получает такой вид  [c.73]

Для выполнения расчетов по методу непосредственного интегрирования необходимо иметь топографические и гидрометрические данные, которые позволили бы разбить русло на участки, построить продольные и поперечные профили русла. Зная поперечные профили русла в начальном и конечном сечениях данного расчетного участка, можно определить Шер, / ср, Сер, Кер-Коэффициенты шероховатости естественных русл существенно отражаются на получаемых результатах. Точное определение коэффициентов местных сопротивлений затруднительно. Сопротивления движению воды в естественном русле складываются из сопротивлений, которые можно отнести к местным (обусловленным наличием крупных гряд на дне, побочней и островов, поворотами русла), й сопротивлений по длине (обусловленным шероховатостью слагающих дно и берега грунтов).  [c.73]


II. Проверочным (поверочным) называется расчет, в котором по данным — расчетной схеме, материалу, силам и всем геометрическим размерам системы — требуется оценить ее прочность.  [c.51]

Плотность воздуха рж, кг/м , и другие физические параметры берутся по среднемассовой температуре в данном расчетном сечении канала по табл. П.1.1 приложения. В указанном порядке проводят обработку данных измерений для каждого массового расхода воздуха, а результаты вносят в протокол. По опытным данным строят графики изменения температуры поверхности и местного коэффициента теплоотдачи по длине канала.  [c.175]

На рис. 45 и 46 показано размещение вертикальных и горизонтальных анодных заземлений при строительстве. В табл. 92—97 даны расчетные сопротивления анодных заземлений, выполненных по схемам рис. 45 и 46.  [c.184]

Для уровней значений f n = 0>9 0,7 0,5 расчет дал соответственно значения То — 0,25 0,13 0,05, а эксперимент в среднем по параллельным опытам— значения 0,25 0,13 0,07, что свидетельствует об удовлетворительном соответствии опытных данных расчетным.  [c.44]

X — экспериментальные данные — ---расчетные данные.  [c.28]

Выражения для определения других характеристик системы приведены в табл. 29. В этой же таблице даны расчетные формулы для случаев, когда  [c.226]

Стоимость производственных площадей определяют по исходным данным расчетной величины занимаемой площади и усредненной стоимости ее единицы. Расчетную величину занимаемой площади, включая расстояния между станками, проезды и проходы, вспомогательные помещения и т. д., определяют по формуле  [c.54]

Номер ком- плекса Исходные данные Расчетные зависимости примечание  [c.16]

В табл. 3 даны расчетные зависимости и константы для двухпараметрического семейства закона изменения ускорений, известного под названием модифицированная трапеция общего вида (рис. 6) [871. Функция 0" отображается трапециевидным графиком, у которого боковые стороны являются синусоидами. Проекции боковых сторон на ось абсцисс характеризуются отрезками Si и Sj. При Si = Sa = О имеем прямоугольный закон ускорений при Si = 2 = 0,5 — синусоидальный при Si = О, Sa = 1 — косинусоидальный при Si = 2 < 0,5 — равнобочную модифицированную трапецию. Таким образом, по существу это семейство является достаточно универсальным Укажем, что во-  [c.22]

На рис. 8.2 изображена параболическая постоянная скорости kp как функция температуры. На рис. 8.3 даны расчетные  [c.231]

Для данной расчетной схемы шпинделя постоянного сечения собственная частота Ио может быть определена по точной формуле  [c.185]

Физическим прототипом данной расчетной модели является процесс оплавления кристаллических веществ при интенсивном аэродинамическом нагреве (рис. 3-3). В самом характере нагрева четко различаются два периода. В первом при т<тт температура поверхности монотонно возрастает, пока не достигнет температуры разрушения Гр. На этом отрезке задача ничем не отличается от рассмотренных в предыдущем параграфе. В частности, с их помощью легко рассчитать время достижения начала разрушения тг, а также профиль температуры в теле, который сформируется к этому моменту.  [c.58]

При расчете сопротивлений коэффициенты трения и местного сопротивления следует выбирать в соответствии с данными расчетных таблиц справочного руководства [38].  [c.232]

Определение допустимой мощности электродвигателя по прочности вала П. Расчетные данные расчетный диаметр вала  [c.591]

Все эти сравнения экспериментальных и расчетных данных свидетельствуют о том, что данные расчетно-теоре-  [c.46]

Следует отметить, что данные расчетные зависимости можно использовать в качестве предварительных расчетов, поскольку в общем случае А не является универсальной постоянной и зависит от длины волны колебаний и относительной амплитуды скорости. Результаты экспериментального исследования теплоотдачи в турбулентном пограничном слое при наличии продольных и поперечных колебаний в условиях вибрационного горения приведены в работе [75]. Исследование теплообмена проводилось в цилиндрической камере сгорания диаметром 127 мм и длиной 900 мм, работающей на смеси пропана и воздуха. Уровень звукового давления достигал 157 дБ. Частота колебаний изменялась в пределах 3800—4150 Гц. Резонансная частота колебаний соответствовала 4000 Гц. В камере сгорания возбуждались как продольные, так и поперечные колебания. Число Рейнольдса (Re ), определенное по диаметру камеры сгорания, изменялось в пределах (3,5 ч--т-4,3) 10 , что соответствовало числу Рейнольдса для пограничного  [c.235]


При изложении лабораторных работ авторы стремились не ограничивать задачу только лишь проведением эксперимента. Напротив, в каждой работе дана расчетная часть. В некоторых случаях полученные экспериментальные данные дают возможность провести аналитическое описание изученных свойств, например определить вириальные коэффициенты и составить уравнение состояния для исследуемого газа или составить уравнение кривой насыщения.  [c.3]

Постоянная Ср для данных (расчетных) условий резания и показатели степени Хр, ур и пр для каждой из составляющих силы резания приведены в табл. 20.  [c.427]

Выбор типа и расчет ременной передачи — см. работы 7, 8, 12). После расчета получают следующие данные расчетные диаметры малого и большого шкивон, обозначение сечения и число клиновых ремней (или число ребер и ширину поликлинового ремня) модуль, вдела зубьев шкивов и ширину зубчатого ремня толщину и ширину плоского ремня, которые являются исходными при разработке конструкции шкивов и натяжных устройств.  [c.285]

Эту формулу можно при.менять, ио крайне . мере, в iipe, e. iax ц < < 10Э Экспериментальные коэффициенты сопротивле1 ия входного участка модели аппарата оуч при центральном входе потока вверх в зависимости от коэффициента сопротивления решетки показаны иа рис. 7.22. Здесь же даны расчетные кривые, построенные по формулам (4.115) и (4.116). В уравнении (4.115) в пределах < Сп1и>д 0.06 - 1 I  [c.189]

Анализир> я данные расчетные схемы, можно констатировать, что показатель дв хосности нагр жения и = 02 / С[ по мере изменения компонент напряжений в стенке конструкции 02 и 0 изменяется в пределах от О до 1 (1 схема) и от 1 до О (2 схема). Наиболее икгересным с точки зрения оценки несущей способности оболочковых конструкций является первый вариант расчетной с.хемы. В данном случае работоспособность оболочковых констр кций полностью определяется несущей способностью неоднородных соединений. При втором варианте расположения мягкой прослойки возможны два ел>-чая. В первом — несущая способность неоднородных соединений определяется механическими характеристиками более прочного металла. Во втором случае работо-  [c.102]

Из таблиц видно лучшее соответствие экспериментальных данных расчетным Для стали Х18Н10Т при 650° С в форме предлагаемого, деформационного кинетического критерия циклического раз-рущеиии при высоких температурах (1.2.8), (1.2.9).  [c.42]

После расшифровки осциллограмм строилась графическая зависимость величины фактической подъемной силы захвата от степени разрежения во внутренней полости. Экспериментальная кривая, изображенная пунктирной линией, приведена на рис.2. Для сравнения на этом же рисунке штрих-пунктирной линией дана расчетная зависимость подъемной силы от степени разрежения, вычисленная на электронной вычиЬ-лительной машине по выведенным аналитическим путем формулам, а график расчетной силы, вычисленный по приближенной, упрощенной формуле, изображен сплошной линией. Приближенная величина подъемной силы  [c.91]

Прогнозирование надежности наиболее целесообразно осуществлять с применением ЭВМ. На рис. 3 схематично показаны этапы прогнозирования параметрической надежности изделия при износе его элементов с использованием в качестве входных данных расчетных или полученнь х на основе специально проведенных испытаний для оценки начальных параметров изделия [3]. В качестве примера показано влияние износа направляющих на изменение траектории А, оценивающей точность функционирования машины.  [c.95]

Из приведенной формулы (3-2) видно, что а) высота сепаратора увеличивается с увеличением паровой нагрузки или осевой скорости пара ш,о б) с увеличением давления растет необходимая высота сепаратора Я в) высота Я изменяется обратно пропорционально квадрату тангенциальной скорости входа и г) при прочих равных условиях с увеличением диаметра сепаратора высота последнего увеличивается. Все это показывает, что эффективность улавливания влаги при данных диаметре и высоте сепаратора определяется тангенциальной скор,ость.ю входа и, с одной стороны, и осевой скоростью подъема пара wq, с другой. Указанное отношение этих скоростей /шо, определяемое сечениями входа и сепаратора, является характерной особенностью каждой конструкции сепаратора. На рис. 3-1 дана расчетная характеристика работы центробежного сепаратора при различных значениях отношений скоростей u/wq. Как видно из графика, эффективность работы сепаратора определенной высоты резко ухудшается с уменьшением отношения u/wq. Так, при высоте сепаратора Я=0,5 м уменьшение отношения u Wa с 20 до 2 приводит к тому, что при давлении 60 ат и осевой скорости ш = 0,8 м1сек минимальные размеры сепарируемых частиц влаги увеличиваются с 0,01 до 0,113 мм, т. е. диаметры сепарируемых частиц влаги возрастают более чем в 10 раз. Сепараторы с отношением ulwo<5 не обеспечивают отделение мелких частиц влаги и осуществляют лишь грубую сепарацию крупных частиц влаги. В случае необходимости отделения мелких частиц влаги сепараторы должны выполняться с отношением скоростей ц/шп= 10 20. Следует иметь в виду, что расположение вводов пароводяной смеси в сепараторы относительно уровня воды в них имеет решающее значение для получения пара необходимой чистоты. Наличие тангенциальных вводов в сепаратор вызывает при условии расположения мест подвода пароводяной смеси не-  [c.57]

Модификация общекотельной и котловой систем ПМА выбирается в зависимости от назначения котельной, давления газа на вводе в нее, типа газогорелочных устройств и расчетной температуры наружного воздуха. Так, например, для отопительной котельной с котлами, оборудованными ин-жекционными горелками среднего давления с регулятором подачи газа РДУК-2-М-100, выбирается общекотельная система ПМА-ООС-100 и система ПМА-КС. Дополнительно для данной расчетной температуры наружного воздуха (—10, —20, —30 и —40° С) выбирается тип терморегулятора Т10, Т20, ТЗО или Т40, а также термопары (угловая или прямая) и условный проход блока котловой безопасности.  [c.40]



Смотреть страницы где упоминается термин Данные расчетные : [c.237]    [c.42]    [c.87]    [c.124]    [c.125]    [c.75]    [c.8]    [c.314]    [c.104]    [c.116]    [c.25]    [c.82]    [c.722]   
Подшипники скольжения расчет проектирование смазка (1964) -- [ c.3 , c.25 , c.57 , c.93 , c.129 , c.131 , c.140 , c.144 , c.150 , c.153 , c.168 , c.180 , c.185 , c.193 , c.197 , c.223 , c.247 ]



ПОИСК



Анализ экспериментальных и расчетных данных в продольно-омываемых пучках труб. Расчетные рекомендации

Балки консольные Прогибы постоянного сечения — Расчетные данные

Балки постоянного сечения — Расчетные данные

Башкин, А.В. Ваганов, И.В. Егоров, Д.В. Иванов, Г.А. Игнатова (Москва) Сравнение расчетных и экспериментальных данных по обтеканию кругового цилиндра сверхзвуковым потоком

ВЫБОР ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ 2 ЭНЕРГОТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ БЛОКОВ Расчетные графики электрической нагрузки

Гипотетический метод определения истинных газосодержаний, вывод расчетных зависимостей, их сравнение с экспериментальными данными

Головки винтов — Формы — Расчетные делительные оптические — Паспортные данные

Головки винтов — Формы — Расчетные делительные универсальные — Конструктивные данные

Диффузия сравнение расчетных и экспериментальных данных

Исходные расчетные данные

Константановая проволока — Расчетные данные

Константан—Расчетные данные

Коэффициент асимметрии циклов в расчете дисков турбомашин Расчетные данные

Манганиновая проволока — Расчетные данные

Нарезание фрезами пар74 с круговыми зубьями Венцы — Технические данные в чертежах 900 Зубья — Формы 888 — Нарезание 867, 902 — Нарезание — Расчетные листы 603 904, 907, 911, 914—916 Размеры — Определение

Нихромовая проволока микронных размеров — Расчетные данные

Общие технологические сведеИсходные расчетные данные

Определение основных расчетных данных для ведения процесса осаждения

Основные расчётные данные для определения объёмов вентиляции

Основные термины, определения и расчетные данные

Отливки — Бобышки и прилив Расчетные данные

Оценка погрешности расчета температурных полей роторов и корпусов паровых турбин путем сравнения расчетных и экспериментальных данных

Полевые испытания противовесов н сопоставление расчетных и опытных данных

Проволока из сплавов железохромоалюминиевых Диаметр константановая — Расчетные данные

Проволока из сплавов железохромоалюминиевых манганиновая — Расчетные данные

Проволока из сплавов железохромоалюминиевых нихромовая микронных размеров — Расчетные данные

Процессы Расчетные данные

РАСЧЁТНЫЕ ДАННЫЕ, МАТЕРИАЛЫ

Различия между расчетными и экспериментальными данными при испытании на изгиб

Расчетные данные для конструирования литых деталей

Расчетные данные и практические сведения

Расчетные зависимости для расслоенного течения газожидкостной смеси и их сравнение с экспериментальными данными

Результаты опытов по распределекпю воды дырчатой тоубой N2 я и сравнение их с расчетными данными

Сопоставление расчетных и опытных данных по импульсным сопротивлениям сосредоточенных заземлителей

Сопоставление расчетных и экспериментальных данных

Сопоставление расчетных и экспериментальных данных при двублочном нагружении

Сопоставление расчетных колебаний уровня с опытными данными

Сравнение расчетных и опытных данных

Сравнение расчетных и экспериментальных данных

Сравнение расчетных и экспериментальных данных системы привод— регулятор

Сравнение экспериментальных и расчетных данных приводов

Таблицы расчетных и опытных данных

Таблицы термодинамических свойств аммиака и сравнение их с существующими экспериментальными и расчетными данными

Точность обработки, основные определения и расчетные данные

Цепи тяговые круглозвенные — Назначение, особенности конструкции Г56 — Общие расчетные зависимости 162 — 165 — Основные данные 157, 158, 159 — Расчет и выбор 156, 158 —162 — Типы

Шихта. Расчет состава — Необходимые исходные данные 156 — Расчетный состав 160 — Примеры расчетов

Экспериментальные данные по некоторым расчетным параметрам



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте