Ступень с диффузором

На рис. 4.14 изображен рабочий процесс в ступени с диффузором в диаграмме s—i. Линия О—1 соответствует процессу расширения в направляющем аппарате, 1—2 — в рабочем колесе, 2—2 — повышению энтальпии за счет камерных потерь (рассматриваются в следующем параграфе), 2 —3 — сжатию в диффузоре. При этом скорость в диффузоре уменьшается от ДО давление, согласно уравнению Бернулли, повышается от рз До Рз- [c.133]

Внутренний КПД в последнем случае г]с = hi/ha в ступени с диффузором rii = hi/ih a — откуда [c.134]

Поскольку давление за рабочим колесом Р2 заранее неизвестно, расчет ступени с диффузором ведут методом последовательных [c.134]

Ступень с диффузором величина давление за рабочим аппаратом [c.252]

Б е 3 л о п а с т н ы е д и ф ф у 3 о р ы применяют в случае необходимости изменения режима работы многоступенчатых насосов в широких пределах. Схема ступени с диффузором и основные обозначения приведены на рис. 6-9, б. Отношение диаметров — 1= 1,5 4-1,8. Ширина диффузора [c.296]

Рис. 6-9. Схема ступени с диффузором.

Имея расчетные данные для ступени без диффузора, по приведенному уравнению можно оценить, насколько увеличится ее КПД при установке диффузора. Изменением с , с , р , ф, вызванным установкой диффузора, в первом приближении можно пренебречь. [c.134]

Многочисленные опытные данные показывают, что процесс преобразования кинетической энергии потока в потенциальную протекает в бл, д. достаточно эффективно. Одной из причин того, что к. п. д. ступеней с бл. д., имеющими Ьз -= 4 > 2, недостаточно высок, является несовпадение оптимальных режимов диффузора и колеса. Вопрос согласования работы колеса и безлопаточного диффузора является важным. Его решение нужно начать с отыскания критерия, определяющего режим работы безлопаточного диффузора, так как по ряду причин подогнать оптимальный режим работы колеса к режиму работы диффузора обычно не удается. [c.301]

Исследования, проведенные на ЛМЗ, в БИТМ и ЛКИ [25 гл. XI], показали, что для ступени как с перекрышей на входе, так и без нее, оптимальная форма меридионального профиля у периферии НА близка к конической. Угол раскрытия y" желательно выбирать меньшим чем 30°, так как при больших углах потери резко нарастают. Удачной характеристикой для обобщения опытных данных по влиянию угла у" на эффективность ступеней с относительно длинными лопатками оказывается угол эквивалентного конического диффузора 6э. В зависимости от этой характеристики [26] относительное снижение к. п. д. различных ступеней большой веерности ( г = 3,3-ь4,1), имеющих у" = 30- 50°, не превышает 2%, если 0э<5О- 7О°. При этом большим углам 6э соответствуют меньшие углы меридионального раскрытия у". [c.224]

В некоторых конструкциях центробежных ступеней рабочие лопатки в выходной части рабочего колеса располагаются не по радиусам, а с отклонением от радиального направления в сторону, противоположную направлению вращения колеса (рис. 2.6, в). При этом угол Рг, который в ступени с радиальными лопатками был близок к 90°, существенно уменьшается. Одновременно уменьшается и значение сг при данном значении Ыг, что облегчает задачу последующего торможения выходящего из колеса воздушного потока в диффузоре. [c.46]

Таким образом, даже при отсутствии за колесом спрямляющих поток лопаток, можно организовать торможение воздушного потока, выходящего с большой скоростью из колеса, направив его в пространство между двумя кольцевыми поверхностями (стенками). Поэтому участок между сечениями 2—2 и 2 —2 (см. рис. 2.4) получил название безлопаточный диффузор . (Можно показать, что в таком диффузоре возможен переход от сверхзвуковой скорости к дозвуковой без образования скачка уплотнения). Однако в без-лопаточном диффузоре уменьшение скорости происходит сравнительно медленно (примерно обратно пропорционально радиусу), что приводит к необходимости выполнять его с увеличенными диаметральными габаритными размерами и сопровождается большими потерями на трение воздуха о стенки. Для более эффективного торможения потока, выходящего из колеса, в центробежных ступенях (компрессорах) авиационных ГТД обычно применяют лопаточные диффузоры, работающие аналогично направляющим аппаратам осевых ступеней. В некоторых конструкциях для уменьшения габаритных размеров центробежной ступени канал диффузора выполняется криволинейным с частичным или полным поворотом потока в нем из радиального направления в осевое. [c.47]

Безлопастные диффузоры применяют в тех случаях, когда насос предназначен для работы в широком диапазоне изменения подач. Схема ступени с отводом такого типа и необходимые обозначения приведены на рис. 5.8, а. Оптимальное преобразование энергии достигается при радиальных размерах 1 4/й 2 1.5—1,8. Ширина диффузора 6 = bj. Применение безлопастных диффузоров целесообразно при достаточно больших углах выхода потока из рабочего колеса (в абсолютном движении) а2 > 15°. При меньших углах потери в диффузоре становятся чрезмерно большими из-за увеличения траектории движения частиц жидко- [c.427]

В ступени с малым расстоянием между соплом и диффузором (х = 0), кроме рассмотренного первого предель- [c.442]

В подводящем патрубке, конфузоре и входном направляющем аппарате давление снижается до и с этим давлением и энтропией Si рабочее тело поступает в первую ступень компрессора. В каждой последующей ступени рабочее тело сжимается аналогично процессу, показанному на рис. 33-18. После конечной ступени компрессора сжимаемое рабочее тело проходит спрямляющий аппарат и диффузор и приобретает заданное давление при энтальпии t и скорости Ск. Полные конечные параметры р, Г и Т рабочего тела отображаются точкой К- [c.408]

Корпус ТВД двойной, с изоляцией между стенками. Схема водяного охлаждения наружного корпуса представлена на рис. 2.28,6. Корпус ТНД — одинарный, неохлаждаемый. Оба корпуса имеют горизонтальный разъем. Между корпусами ТВД и ТНД вставлен промежуточный корпус, который не имеет горизонтального разъема. За последними ступенями турбин и компрессоров расположены развитые диффузоры. [c.80]

Выходная кинетическая энергия промежуточной ступени используется частично или полностью в последующей ступени. Этот принцип не может быть реализован в последней ступени или в одноступенчатой турбине. Вместе с тем в указанных случаях выходная энергия бывает значительной. Для ее использования применяют кольцевой лопаточный или безлопаточный диффузор, устанавливаемый за рабочим колесом (рис. 4.13). [c.133]

В многоступенчатых турбинах скорость входа на первую ступень обычно невелика и может не учитываться. Не используется выходная энергия из последней ступени (при отсутствии диффузора) при резком изменении диаметров ступеней или их степени парциальности. Если за ступенью имеет место отбор пара, большая часть скорости на выходе из такой ступени теряется. С целью лучшего использования выходной энергии ступени располагают по возможности ближе одну к другой. Для реактивной ступени можно принимать Яд = ], для активной Яд == 0,8-н0,9. [c.144]

Особенности газовых турбин. По принципу действия газовые турбины не отличаются от паровых. При освоенных в настоящее время температурах начальное давление и срабатываемый в газовой турбине перепад энтальпий в несколько раз меньше, чем в паровой. В результате для получения требуемой мощности необходимо, чтобы расход рабочего тела через газовую турбину был большим. Высокие температуры, относительно малые давления и перепады энтальпий, а также большие расходы обусловливают следующие особенности судовых ГТД малое число ступеней (2—8) и малую массу ротора большую длину лопаток (степень парциальности е == 1) применение диффузора на выходе из турбины применение тонкостенной составной конструкции корпуса с вертикальными разъемами широкое использование подшипников качения соединение элементов турбины, обеспечивающее тепловые расширения воздушное охлаждение подшипников, дисков, а иногда и лопаток турбин. [c.242]

Воздушный компрессор осевого типа включает в себя 15 ступеней сжатия и образован путем надстройки тремя ступенями широко проверенного в эксплуатации компрессора агрегата типа ГТН-6. Рабочие лопатки новых ступеней, соединенные с барабаном центральной стяжкой, крепятся своими хвостовиками на приставных дисках. Выходной направляющий аппарат и направляющие лопатки выполнены поворотными для обеспечения запуска, частичных режимов агрегата и управляются одним сервомотором системы регулирования. При запуске из третьей и шестой ступеней воздух выпускают через противопомпажные клапаны. Статор компрессора состоит из входного патрубка выходного диффузора обойм компрессора с направляющими лопатками. Ротор компрессора сборный, комбинированный, включает концевую часть, приставные диски новых ступеней и барабанную часть от компрессора ГТ-6-750. [c.33]

К третьей обойме со стороны выхода привинчивают сварнолитой диффузор. В паз корпуса диффузора устанавливают обойму уплотнения с тремя подвижными кольцами, сводящими к минимуму утечки воздуха из компрессора (за одиннадцатую ступень) в турбину. В паз обоймы уплотнения со стороны камеры сгорания устанавливают защитный тепловой экран ротора ТВД. [c.33]

На рис. 8 показаны характеристики ступени, состоящей из рабочего колеса = 90°), безлопаточного диффузора и ОНА. Ступень испытывалась с осевым входом, входным патрубком, спроектированным по существующим рекомендациям, и патрубком, спроектированным по рекомендации ЛПИ. Тщательная отработка позволила повысить политропный к. п. д. [c.299]

Оа8—6, N2 остальное из газового холодильника при температуре 50 °С через всасывающий патрубок подводится к рабочему колесу первой ступени, затем проходит диффузор и направляется последовательно к рабочим колесам следующих ступеней. Из диффузора четвертой ступени газ, нагретый до 260—280 °С, поступает в улитку и через нагнетательный патрубок направляется в окислительную и адсорбционную колонны. В центробежных компрессорах с промежуточным охлаждением нитрозный газ после второй ступени поступает в газоох-ладитель, а затем по обычному пути в третью и чет- вертую ступени. Отходя- [c.30]

Диффузоры. Простота безлопаточных диффузоров (бл, д.) и широкая зона устойчивой работы ступеней с бл. д. заставляют все шире использовать их в практике компрессоростроения. Более низкий к. п. д., по сравнению с лопаточным, заставляет искать пути усовершенствования безлопаточных диффузоров. [c.301]

Лопаточные диффузоры позволяют преобразовать скоростной напор в энергию давления при минимальных радиальных размерах диффузоров. Проводимые кафедрой Компрессоростроение работы по лопаточным диффузорам направлены прежде всего на расширение зоны устойчивой и экономичной работы ступеней с ЛД. [c.303]

Основные сомнения, связанные с увеличением Рл до 60—90 , вызваны опасением снижения экономичности и увеличения крутизны характеристик ступени и ЦКМ. Теоретический анализ этого вопроса и имеющийся экспериментальный материал по работе таких ступеней, полученный в лаборатории компрессоростроения ЛПИ [6, 7, 23], показывает перспективность применения центробежных колес закрытого типа с большими углами Рл = 60 90° и полуоткрытых колес с Рл = 90° в стационарных ЦКМ. Такие колеса могут применяться не только в области больших, но и малых расходов, а следовательно, как для первых, так и для хвостовых ступеней ЦКМ. Полученные опытные результаты по экономичности и пологости характеристик колес закрытого типа качественно подтверждают теоретические выводы. Исследование ступеней, спроектированных на основе рекомендаций, разработанных на кафедре компрессоростроения ЛПИ, дало хорошие результаты. Полученные экспериментальные данные показывают, что при согласованной работе элементов ступеней с Рл = 90° можно при П = 2 получить т) 80%. Весьма обнадеживающие результаты показали и ступени с полуоткрытыми осерадиальными колесами при 2 < 350 м/сек. При применении двухъярусных диффузоров ширина зоны устойчивой работы не уступает ступеням и секциям с таким же отношением давлений при применении малых углов. [c.305]

Корпус турбины сделан из слаболегированной литой стали. Входной патрубок имеет защитный экран, выполненный из стали аустенитного класса. Между экраном и корпусом проходит охлаждающий воздух, отбираемый за компрессором. Экран является продолжением двухстенного газохода между камерой сгорания и газовой турбиной. Особое внимание было уделено конструированию выходного патрубка с диффузором. Потери давления в нем, измеренные на модели, составляли 33% от входного динамического давления. Направляющие лопатки закреплены при помощи Т-образных хвостовиков. Венцы направляющих лопаток в первых трех ступенях охлаждаются воздухом. Компрессор осевого типа, 13-ступенчатый. Проточная часть выполнена с постоянным наружным диаметром, равным 540 мм. Ротор компрессора цельнокованый. Для разгрузки ротора от осевых усилий на конце его сделан думмис. [c.156]

В центробежных ступенях, используемых в авиационных ГТД, вход воздуха в рабочее колесо обычно выполняется либо без закрутки, либо с закруткой по-направлению вращения с целью снижения чисел M ,i. Однако в отличие от осевых ступеней степень реактивности центробежной ступени слабо зависит от Сщ и может быть оценена по формуле (2.33). Для ступени с радиальными лопаг-ками 2u 0,9 2, что соответствует рк 0,55. Применение лопаток, загнутых против вращения (см рис. 2.6, в), ведет, как указывалось, к уменьшению коэффициента нагрузки и к снижению С2и/ г, т. е. к увеличению р . Вследствие положительного влияния поля центробежных сил КПД процесса сжатия воздуха в рабочем колесе центробежной ступени обычно заметно больше, чем для аппарата (диффузора). Поэтому увеличение рк, т. е. увеличение доли общей работы сжатия, приходящейся на рабочее колесо, благоприятно сказывается на КПД ступени. Применение лопаток, загнутых по вращению (Рг>90°), что соответствует рк<0,5, наоборот, позволяет увеличить коэффициент нагрузки р,, но приводит обычно к снижению КПД ступени. [c.64]

Фиг. 92 иллюстрирует влияние охлаждения диффузора II ступени на давление всасывания рц, т. е. на создаваемый вакуум. Опыты проведены в идентичных условиях при давлении насыщенного пара Ро = 7 ата и диаметре рабочего сопла 9,6 мм. Верхняя -кривая снята при работе ступени без охлаждения диффузора, а нижняя— три его охлаждении и съеме тепла с диффузора (28 33)-103 ккал ч. Из сопоставления обеих кривых видно, что при любом расходе воздуха как на рабочем участке эжектора, так и 1на перегрузочном, благодаря охлаждению диффузора достигается существенное улучшение создаваемого ступенью давления всасьшания. Это объясняется тем, что три прочих равных условиях эжектор работает практически с почти постоянной объемной производительностью V, т. е. через диффузор проходит постоянный объем паровоздушной смеси поскольку при охлаждении диффузора, из-за прекращения перегрева пара и конденсации части его, удельный объем смеси уменьшается, то постоянство объ0М1Ного расхода достигается за счет понижения давления (всасывания). [c.170]

Схема двухступенчатого эжектора приведена на рис. 7-47. Паровоздушная смесь отсасывается из конденсатора эжектором первой ступени, в диффузоре 1 которого она сжимается до давления, промежуточного между давлением в конденсаторе и атмосферным. Из диффузора паровоздушная смесь поступает в промежуточный холодильник 2, а оттуда в эжектор второй ступени. В холодильнике 2 пар конденсируется, а воздух охлаждается, что снижает требуемую работу сжатия паровоздушной смеси во второй ступени и расход рабочего пара на эжектор второй ступени. В диффузоре 3 второй ступени паровоздушная смесь сжимается до давления несколько выше атмосферного, после чего поступает в холодильник 4. Отсасываемый эжекторами воздух с небольшой примесью оставшегося несконденсирован-ным в холодильнике второй ступени пара выбрасывается наружу через патрубок 5. Конденсат из холодильника первой ступени обычно отводится в конденсатор. Из-за разности давлений в холодильнике первой ступени и в конденсаторе на сливе конденсата из холодильника обычно устапавливается гидравлический затвор в виде сифонной трубки (рис. 7-48), высота которой может быть определена по формуле р , где и /7 давле- [c.185]

Рис 16 Нагнетатель второй ступени с редуктором 1 — трубопровод, 2 — регулировочные прокладки, 3 — упорно-опорный подшипник, 4, 24—гайки, 5 — пята, 5 — промежуточный вал с шестерней, 7—сопло торснона. в—торсионный вал, 9—верхняя крышка редуктора, 10—упругая шестерня, 11—муфта верхнего вала, 12—торцовая крышка, 13—кольцо стопорное, 14, 15—втулки, 16—стопорная планка, 17, 23—болты, 18—шестерня, /9—отбойник, 50 —скоба подъемная, 21—крышка корпуса, 22—опорный подшипник. 25—воздухо подводящий патрубок, 6—корпус нагнетателя, 27—колесо нагнетателя, 28—лопаточный диффузор, 29—кольцо уплотнительное, 30—корпус редуктора, 31—ннжннй вал шестерня [c.28]

В диффузор 3. Лопатки диффузора укреплены в неподвижном корпусе компрессора и при движении газа по каналам диффузора кинетическая энергия потока переходит в потенциальную, т. е. происходит повышение давления. Далее газ повышенного давления через выходной патрубок поступает к потребителю (в одноступенчатом центробежном компрессоре), либо поступает в центр диска 2-й ступени (в многоступенчатом ко.мпрессоре). Как известно, работа, затрачиваемая в диффузоре на сжатие газа, численно равна располагаемой работе, но с обратным знаком, т. е. равна технической работе поршневого компрессора. Степень сжатия газа в одноступенчатом центробежном компрессоре лимитируется максимально возможной скоростью входа газа в диффузор, т. е. максимально допусти.чюй частотой вращения вала центробежного ко.мпрессора. [c.87]

В настоящее время на коксохимических предприятиях используется высокопроизводительный нагнетатель типа Э-1800-23-1, объемной подачи 1800 мУмин. Машина двухступенчатая. Каждая ступень состоит из рабочего колеса, диффузора с направляющими лопатками и обратно-направляющего аппарата. Корпус машины чугунный, имеет два разъема — технологический и монтажный. [c.18]

Экспериментальное изучение работы ступени центробежного компрессора с помощью малоинерционных приборов показывает, что поток в отдельных элементах проточной части является пульсирующим и при установившихся режимах. Для исследования качественных особенностей нестационарного потока за рабочим колесом и неустановившихся режимов в безлопаточном диффузоре при малой производительности в лаборатории компрессоростроения ЛПИ был применен зонд пульсаций полного давления (ЗППД) с чувствительным элементом из цилиндрической пьезокерамики. [c.297]

Падение давления паро-воздушной смеси на пути от выходного сечения диффузора первой ступени до второй ступени, а также соответственно от второй до третьей ступени не учитывается в связи с его малым абсолютным и относительным значениями. [c.135]

Расчет последующих ступеней эжектора производят подобно расчету первой ступени, но с обязательным определением количества паро-воздушной смеси, поступающей в рассчитываемую последующую ступень из конденсатора предыдущей ступени паровым сопротивлением конденсатора ступени эжектора можно пренебречь, т. е. давление паро-воздушной смеси при входе в камеру смешения последующей ступени принимается равным давлению паро-воздушной смеси при выходе из диффузора предыдущей ступени. [c.147]

Паро-воздушная смесь из диффузора первой ступени поднимается вверх внутри трубок, омываемых охлаждающей водой, и с малым содержанием пара поступает в конденсатор смесительного типа, в который через сопло впрыскивается конденсат (в других конструкциях эжекторов отсутствие такого конденсатора компен- [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...