Валы постоянного сечения - Частота

Пример 56. Определить частоты и формы главных колебаний цилиндрического вала постоянного сечения, на котором закреплены четыре диска (рис. 79). [c.194]

Пример 6.1 (к 6.1, 6.2 и 6.4). На стальном валу постоянного сечения, вращающемся с частотой п=196 об/мин, насажено четыре [c.195]

Формула (2) точнее, чем формула (1), так как в ней учитывается распределенная масса вала. Однако частотное уравнение (3) было выведено для точечной массы М ш яе дает возможности учитывать размеры этой массы (размеры диска), а уравнение (4) является частотным уравнением для кососимметричных колебаний вала постоянного сечения и вообще не учитывает влияния сосредоточенной массы на частоту этих колебаний. Очевидно, что пренебрежение размерами массы может привести к ошибкам при расчете собственных частот с помощью уравнений (3) и (4). [c.23]

При малой толщине диска (е > 0,9) влияние последнего на частоту кососимметричных колебаний практически не проявляется до величины отношения диаметров б 0,7. При увеличении разницы диаметров (при уменьшении 6) влияние диска на частоту сказывается все больше. При этом значение второй собственной частоты уменьшается по сравнению с величиной частоты кососимметричных колебаний вала постоянного сечения, вычисляемой по формуле (4). Так, при б = 0,04 вторая собственная частота получается вдвое меньше рассчитанной по уравнению (7). [c.25]

Так, для вала постоянного сечения с двумя шарнирными опорами собственные частоты относятся как квадраты чисел натурального ряда Р, 2 , 3 ,. . ... Если вал работает вблизи [c.228]

Для вала постоянного сечения с постоянной нагрузкой последовательность (318) является точным решением уравнения (317), а полученная с помощью формулы (319) критическая частота вращения совпадает с точной для этого случая формулой (306). [c.288]

Фиг. 63. Изменение частоты собственных колебаний вала постоянного сечения в зависимости от положения дополнительной опоры.

При расположении на валу постоянного сечения (фиг. 55) дополнительной опоры непосредственно у левой основной опоры ( 1 = 0) первая частота собственных колебаний вала будет а форма колебаний будет иметь вид кривой (п). При различных положениях дополнительной опоры между основными опорами первая частота собственных колебаний вала будет изменяться в зависи- [c.273]

Для полого карданного вала, концы которого не защемлены, при условиях, что на всей длине карданный вал имеет постоянное сечение, критическая частота вращения [c.214]

Рис. 4.2. Зависимость собственных частот вала постоянного сечения от параметра ЕЛ(С1 )

Расчет собственных частот вала постоянного сечения при учете продольной силы производится по формуле [c.74]

Аналитическая зависимость частот собственных колебаний от основных конструктивных размеров вала постоянного сечения имеет вид [c.74]

Рис. 4.5. Зависимость собственных частот вала постоянного сечения от относительной длины консоли

Представим себе цилиндрический вал постоянного сечения, котором заклинены диски К , К2, Л з и K (черт. 236). Положим, ЧТ0 валу дано некоторое кручение, а затем он предоставлен самому себе. Под действием упругих сил, возникающих при кручении вала, система начнет вибрировать, причем насаженные на валу диски будут совершать колебания, вращаясь вокруг оси вала такие колебания называются крутильными колебаниями вала. Требуется определить собственные частоты и найти формы главных колебаний этой системы. [c.469]

Основная частота собственных колебаний вала с сосредоточенной массой при учете собственной массы вала наиболее просто определяется, если к сосредоточенной массе прибавить приведенную массу вала. Коэффициент приведения при поперечных колебаниях для консольной оси постоянного сечения с массой на конце равен 33/140 для двухопорного вала или оси с массой посередине 17/35 при кру- [c.333]

Пример 27. На цилиндрическом валу постоянного поперечного сечения (рис. 42) длиной 2I = 50 см, закрепленном одним концом, насажены два одинаковых диска с моментами инерции 7i = 72 = 50 кгм . Один из дисков насажен посередине вала, а другой —на его свободном конце. Полярный момент инерции сечения вала Ур = 602 см, а модуль сдвига 0 = 8,3- 10 н/см . Определить, пренебрегая массой вала, частоты fei и fea и формы свободных крутильных колебаний дисков. [c.93]

Определить пределы изменения частоты вращения гидромотора П2 при постоянной нагрузке. Даны частота вращения насоса ni=2400 об/мин рабочие объемы гидромашин V = = 0,01 л 1/2 = 0,02 л давление в напорной гидролинии, обусловленное заданной нагрузкой (моментом на валу гидромотора), р = 5 МПа давление во всасывающей линии, поддерживаемое насосом 5, рвс = 0,3 МПа площадь проходного сечения дросселя при полном его открытии 5др = = 0,015 см коэффициент расхода дросселя р. = 0,65 объемный к. п. д. каждой гидромашины rio = 0,95. Расход через клапан 4 Q j, = 0. [c.125]

В 213—218 той же главы мы получили решения уравнений (1) для валов постоянного поперечного сечения т и В постоянные) при различных случаях закрепления в опорах. В каждом случае мы нашли ряд критических скоро,стей (ш) или собственных частот р). Если ш или р принимают значения, принадлежащие этим рядам, то им соответствует некоторая частная (нормальная) форма колебаний. Например, если оба конца вала постоянного поперечного сечения шарнирно закреплены, то критическая скорость, или частота будет [c.614]

Схема упругого вала с точечными массами используется и при расчете частот валов сложной конфигурации, когда трудно выделить точки приложений сосредоточенных масс. В этом случае расчетная схема составляется по методу дискретных моделей. Реальный вал разделяется на участки, имеющие постоянное сечение и однотипную нагрузку. Масса каждого участка сосредоточивается в центре тяжести и рассматривается как точечная участки, соединяющие вал, считаются невесомыми. [c.65]

В случае вращающихся круглых валов постоянного поперечного сечения вычисленные по формуле (134) частоты представляют критические числа оборотов в секунду. Когда скорость вращения вала приближается к одной из частот (134), следует ожидать значительных поперечных колебаний сала. [c.322]

Определить угловые скорости гидромоторов, если частота вращения вала насоса га =3000 об/мин момент на валу гидромотора вентилятора М=12 Н-м максимальное давление в гидросистеме Ртах = 9 МПа давление начала работы переливного клапана Ркл = 8 МПа перепад давления на распределителе Дрр = 0,2 МПа коэффициенты расхода дросселей (i, = 0,8 их проходные сечения 5др = 0,15 см . Объемный и механические к. п. д. гидромашин в пределах рабочих давлений р = 8...9 МПа считать постоянными т1о = Пм = 0>9- [c.133]

При нагреве тел простой геометрической формы, круглого, прямоугольного или квадратного поперечного сечения поверхность, подлежащая нагреву, как правило, замкнута. Ширина ее по всему пути протекания индуктированного тока постоянна. Поэтому плотность тока везде одинакова, нагрев протекает практически равномерно. Некоторые сложные поверхности, как например зубчатые колеса, цепные звездочки и пазовые валы, а также подобные им изделия с повторяющимися элементами при выборе частоты (см. гл. 9) могут рассматриваться как совокупность цилиндров разного диаметра. Выбирая частоту, как указано в гл. 9, или используя токи двух частот, иногда можно получить равномерный по глубине нагрев в кольцевом индукторе или индукторе, огибающем деталь по ее профилю с равномерным или неравномерным зазором. Однако, как показано выше, для осуществления термообработки шестерен токами двух частот необходимы источники ТВЧ большой мощности (300—500 кет). Время нагрева получается коротким 1,0—1,5 сек, что весьма усложняет дозирование нагрева, так как все приборы управления должны работать с очень высокой точностью. Поэтому такой способ термообработки может быть рационально использован только в условиях массового производства однотипных деталей. [c.154]

Основные теоретические закономерности второй гармоники э.д.с. накладного преобразователя. На основании изложенной выше нелинейной теории на ЭВМ Минск-32 был произведен расчет накладного датчика для контроля качества термообработки (твердости) поковок коленчатых валов из стали 45Х. Число витков измерительной катушки датчика й 2 = 435, ее поперечное сечение 5 = 91,6Х 10 частота возбуждения / = 3000 гц. На образец воздействует переменное поле, составляющие которого Hiz и Hix, и постоянное подмагничивающее поле с составляющими и Hqx- [c.20]

Это может привести к разносу обмотки и коллектора. Как будет показано ниже, высокая частота в режиме холостого хода способствует возникновению динамической пробуксовки привода. По этим причинам стремятся на сколько возможно уменьшить частоту вращения стартера при холостом ходе. Частота вращения вала электродвигателя постоянного тока обратно пропорциональна магнитному потоку возбуждения. При последовательном возбуждении с уменьшением нагрузки магнитный поток падает и частота вращения в режиме холостого хода достигает 6000—8000 об/мин. У малогабаритных (с наружным диаметром 100 м и меньше) стартеров магнитный поток очень мал, и частота вращения в режиме холостого хода при последовательном возбуждении превышала бы 10 000 об/мин. Для уменьшения частоты вращения в режиме холостого хода малогабаритные стартеры выполняются со смешанным возбуждением (рис. 21). При этом обмотка возбуждения состоит из трех или двух катушек толстого медного провода прямоугольного сечения, соединенных с обмоткой якоря последовательно, и одной или двух катушек тонкого провода круглого сечения, включенных параллельно обмотке якоря. Катушки, включенные параллельно обмотке якоря, создают постоянную слагающую магнитного потока, которая почти не зависит от нагрузки стартера. [c.39]

При золотниковом газораспределении обеспечиваются большие проходные сечения для газов и бесшумная работа. Вследствие постоянной кинематической связи золотников с коленчатым валом уменьшаются динамические нагрузки на детали механизма газораспределения, что обусловливает возможность работы при большей частоте вращения. К основным недостаткам золотникового газораспределения следует отнести сложность конструкции и изготовления гильзовых и плоских золотников, а также трудность осуществления охлаждения золотниковых устройств, их смазки и необходимого уплотнения. Поэтому золотниковые устройства быстро изнашиваются. [c.100]

Определить диаметры валов и 2 из условия прочности и жесткости, если [Тк1]= 25 н/мм [фо 1 = 0,25°/м. Сечения валов / и 2 считать по всей длине постоянными. Частота вращения вала электродвигателя п = 970 об/мин диаметры шкивов Ох = 200 мм — 400 мм Вз — = 200 мм B = 600 лш. Скольжением в ременной передаче пренебречь. [c.189]

Из приведенного вывода хорошо видно, что точность формулы Донкерли будет тем выше, чем быстрее с ростом их номера растут собственные частоты. Поэтому формулой Донкерли можно пользоваться для приближенных оценок для однопролетных валов на жестких опорах (квадраты частот таких валов растут обычно быстрее, чем члены ряда 1, 4, 9, 16.. . ) и нельзя пользоваться для многопролетных валов. Например для валов постоянного сечения (рис. П.16) можно найти для вала (рис. П. 16, а) [c.87]

Более точные значения собственной частоты для валов постояного сечения с равномерно распределенной массой и сосредоточенной массой в середине пролета дает формула [1, 4] [c.23]

Значения Xj для низшей частоты некоторых многоопор-ных балок и валов постоянного сечения могут быть получены из фиг. 61, на которой изображены кривые значений A j для различных соотношений размеров проле-Здесь Xj приведено к дли- [c.367]

Значения /-1 для низшей частоты некоторых миогоопорпых балок и валов постоянного сечения могут быть получены из фиг. 53, на которой изображены кривые значений для различных со- [c.269]

Как видим, у вала постоянного сечения на жестких опорах имеется не одна, а бесконечное число собственных частот изгибных колебаний, называемых критическими, значения которых относятся как квадраты их порядковых номецов [c.41]

Упругая податливость опор вызывает снижение собственных частот. Эффект снижения зависит от соотношения жесткости вала и опор. Для вала постоянного сечения, смонтированного на равножестких опорах, снижение первой и второй частот изгибных колебаний может быть оценено по графику рис. 4.2, где через С0(, , со,-обозначены соответственно частоты вала на абсолютно жестких и податливых опорах. [c.70]

Асимметрия жесткости опор в двух плоскостях приводит к раздвоению спектра собственных частот. Например, вал постоянного сечения с одной сосредоточенной массой посередине, закрепленный на анизотропных равножестких опорах, имеет не одну, а две собственные частоты и соответственно две критические частоты, определяемые выражениями [c.71]

Влияние консольных участков для вала постоянного сечения может быть оценено по графикам рис. 4.5, на которых введены обозначения о)о,- — частоты вала на двух опорах, — частоты колебаний консольного вала. При малой относительной длине консоли (а//) <0,2, что характерно для многих типов ЭМЛШ, снижением первой частоты со практически можно пренебречь (снижение [c.76]

В. А. Сидоровым [10]. Предложенный им метод изучения колебаний основан на введении вместо реального стержня ему эквивалентного по динамическим характеристикам, но-без отверстий с приведенной длиной. Данный подход аналогичен тому, который широко использовался ранее при исследовании колебаний ступенчатых валов. Однако следует отметить, что приведение стержня с отверстиями к эквивалентному стержню постоянного сечения существенно отличается от приведения ступенчатого вала. Эквивалентный стержень должен иметь постоянную жесткость по длине и ту же частоту,, что и стержень с отверстиями. Определив длину эквивалент ного стержня, можно использовать традиционную формулу для нахождения собственных частот колебаний однородных стержней. [c.288]

Крутильные колебания К. в. Крутильные колебания возникают всегда в более или менее сильной степени при передаче коленчатым валом периодически изменяющихся моментов. В том случае, когда собственное число колебаний вала как упругой системы равно частоте внешних силовых импульсов или составляет одну из гармоник этой частоты, в результате получающегося резонанса могут возникать частичные деформации н как следствие их напряжения, на много превышающие нормальные, вызываемые действующими внешними силами. Поэтому прн всякой новой конструкции коленчатого вала желательно определить собственное число колебаний коленчатого вала, чтобы убедиться, что оно не лежит в пределах нормальных чисел оборотов данной машины. Особенное внимание крутильные колебания привлекли к себе в последнее время в связи с созданием быстроходных автомобильных и авиационных моторов. Наиболее удобным способом изучения деформаций К. в. является приведение последнего к фиктивному (приведенному) валу постоянного кругового сечения, обладающего тем свойством, что равные моменты вызывают в нем равные с действительным К. в. углы скручивания. Постоянный, произвольно назначаемый полярный момент инерции поперечногосе-чения приведенного вала обозначим через 1о тогда приведен, длина А любой центральной пилиндрической части К.. в. длиной г и диаметром d получится из соотношения [c.292]

ГРАФИЧЕСКАЯ ФОРМА МЕТОДА ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫХ ПРИБЛ] ЖЕНИЙ ФОРМАМИ КОЛЕБАНИЙ — МЕТОД СТОДОЛЫ [82]. Примен ние метода итераций к определению основной частоты в изложев ной аналитической форме предполагает известными числовы значения коэффициентов уравнений (4.1). Для крутильных кс лебаний приведенного вала или поперечных колебаний прямы стержней постоянного сечения вычисление этих коэффициенте особых затруднений не представляет. Однако большинство праи тических задач на поперечные колебания относится к стержня) переменного сечения. Вычисление коэффициентов влияния, вх( дящих в состав для таких стержней, особенно многопркхл ных, представляет большие трудности и обычно в практически [c.182]

Наиболее распроетранен способ определения Предела вьгаосливости при циклическом симметричном изгибе по Велеру. Консольный или двухопорный образец, вращающийся вокруг собственной оси с постоянной частотой, нагружают постоянной по направлению силой. За каждый оборот все точки поверхности образца в опаснохг сечении один раз проходят через зону максимального напряжения растяжения и один раз — через зону максимального напряжения сжатия, проделывая полный цикл знакопеременного симметричного изгиба. Частота циклов равна частоте вращения образца в единицу времени число оборотов до разрушения равно разрушающему числу циклов. Такой вид изгибнОго нагружения (круговой изгиб) свойственен многим машиностроительным деталям (например, валам зубчатых колес, ременных и цепных передач). [c.280]

Укажем еще на один класс задач, которые решаются аналитически. Это задачи акустической оптимизации машинных конструкций, являющихся соединением однородных структур. В качестве примера можно привести крутильные колебания системы валов и колес, изображенной на рис. 7.38. Пусть, например, моменты инерции колес постоянны, а площади поиеречных сечений валов Si могут изменяться. Требуется найти такие 6, , которые давали бы минимальную массу при заданной собственной частоте. Схема решения этой задачи методом Лагранжа такая же, как и выше. Однако вместо уравнений типа (7.65), (7.66), (7.73) здесь получается система трансцендентных уравнений относительно неизвестных параметров решение которой значительно проще решения системы дифференциальных уравнений. По этой причине с вычислительной точки зрения часто бывает удобнее представить непрерывную конструкцию ступенчатой, т. е. соединением однородных структур. Получающиеся при этом решения обычно быстро стремятся к точному (непрерывному) при увеличении числа ступенек. На рис. 7.39 графически изображена ошибка полученного таким образом решения в % к точному решению (7.70) в зависимости от числа разбиений [c.265]

Верхний образец 4 круглого (0 10X30 мм) или квадратного (IOX 10X30 мм) сечения крепят в державке 5, шарнирно связанной валом 17 с катушкой 6 электродинамического вибратора. Катушка соединена с корпусом вибратора 7 плоскими пруншнами 8. Корпус выполняет оль ползуна и получает возвратно-поступательное движение от кривошипно-шатунного механизма 9, приводимого от электродвигателя постоянного тока 10, с плавным изменением частоты вращения через клиноременную передачу и червячный редуктор. Амплитуда хода 25 мм в условиях бигармонического движения при [c.239]

Рис. 10.51. Синусный механизм. На диске 1, вращающемся вокруг неподвижной оси, укреплен эллиптический цилиндр 2, имеющий в сечениях, перпендикулярных оси вращения, окружность. Перемещая вверх каретку 3, несущую толкатель 4, можно изменять амплитуду е синусоиды, которой описывается закон перемещения толкателя 4. Схема представляет собой развитие схемы, изображенной на рис. 10.50, Рис. 10.52. Сннусньп механизм для получения интегральной функции. Ролик 1 ведомого вала приводится грибовидным фрикщюном от двигателя с постоянной частотой вращения. Переменный радиус г малого круга сферы равен R sin у., следовательно, угловая скорость ведомого вала пропорциональна sin а сО] = = С02 sin о . Сообщая перемещение оси грибовидного ролика с помощью синусного механизма (показанного в нижней части рисунка), ползушка которого перемещается со скоростью /с(где — постоянная и ——вводимая скорость),

Пример. Для установки, схема которой представлена на рис. 102, необходимо определить частоты первых форм свободных крутильных колебаний валопровода и величину касательных напряжений в наиболее напряженных участках валопровода при резонансе. Основные параметры системы приведены в табл. 29 и на безразмерной схеме (рис. 105). За постоянные безразмерной системы приняты момент инерции винта (с прилегающим к нему участком валопровода) 0i = 0о = 892 10 кГсм/сек и податливость гребного и промежуточного вала = 23,6 х X 10"к Г лг . Для наиболее слабых сечений рассматриваемых участков моменты сопротивлений вычислены в табл. 29. [c.279]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...