Коэффициент расхода для дросселя

Коэффициент расхода для дросселя 1 постоянного сечения (сопротивления) может быть принят равным [c.473]

При разработке новых конструкций дросселей моделей Г77-31В, Г77-31Б, Г77-13А, Г77-31, Г77-11 (в ЭНИМСе) коэффициент расхода для каждого дросселя, несмотря на то, что характер проходного отверстия во всех случаях был идентичен, определялся экспериментально и соответствовал 0,86 0,77 0,78 0,68 и 0,77. [c.38]

Поскольку значение коэффициента расхода [х зависит от площади проходного сечения дросселя, которая при работе с большими скоростями изменяется в десятки раз, оказалось необходимым экспериментально определить коэффициент расхода для установленного золотника. Экспериментальные значения коэффициента расхода в функции смещения золотника, полученные путем [c.47]

Входной дроссель представляет собой отверстие в стенке. Коэффициент расхода такого дросселя для чисел Рейнольдса / е=102—10 равен примерно 0,7 ( = 0,7). Коэффициент расхода дросселя сопло— заслонка определяется суммой трех гидравлических сопротивлений сопротивлением дросселя диаметром ( с и длиной / сопротивлением при повороте потока на 90° при выходе воздуха из сопла в зазор между соплом и заслонкой и сопротивлением дросселя, образуемым торцом сопла и заслонкой. [c.127]

Время выдержки, полученное опытным путем, сравнивалось с расчетным. Первоначально был определен коэффициент расхода л для постоянных дросселей в виде отверстия в шайбе (толщиной 1—1,5 мм) по методике, изложенной выше. При этом давление в ресивере измерялось с помощью датчика, представляющего собой металлический стакан с тонким днищем — мембраной (толщиной 0,8—1,2 мм и диаметром около 30 мм), на которую был наклеен тензодатчик. Для отверстий в шайбе диаметром 0,5—7 мм 2,1 коэффициент расхода оказался равным 0,62—0,7. Полученные результаты были проверены с помощью другого эксперимента. На входе и выходе ресивера были установлены два дросселя один — с известными значениями Ц и а другой — исследуемый — с неизвестной величиной Иг и известной /з- Затем при одновременном наполнении и опоражнивании ресивера через дроссели с помощью манометра измерялась величина установившегося давления Ру при постоянном значении д . Из графика на рис. 77 определялось значение соответствующее значению Ру. Коэффициент расхода исследуемого дросселя находился из соотношения [c.219]

С учетом влияния длины входного дросселя на характеристики измерительного преобразователя были выбраны следующие размеры выходного дросселя 2 = 5 мм 2 = 6 мм. Далее определялась длина цилиндрической части входного дросселя, при которой характеристики измерительного преобразователя, полученные при различных уровнях давлений, совпадают. Для этого воспользуемся эмпирической зависимостью коэффициентов расхода цилиндрических Дросселей от их размеров и условий работы [2]. Эта зависимость представлена на рис. 5. [c.261]

Определить мош,ность, потребляемую насосом гидропривода, и скорость перемещения штоков гидроцилиндров наклона ковша. Задачу решить при следуюш,их данных F = = 8000 Н / = 1,5 м /п=1,8 м /з = 2 м U = 0,5 м D = = 60 мм d,u = 3G мм йт = 8 мм площадь проходного сечения дросселя 5др = 3 мм коэффициент расхода дросселя [х = 0,7 эквивалентная длина для распределителя /р = 200 dr v = 0,5 Ст р = 900 кг/м . [c.128]

Для практических расчетов таких многоступенчатых дросселей можно пользоваться следующим выражением коэффициента расхода [c.75]

Истечение через проходные каналы, представленные на рис. 3.62, д, е, можно отнести к истечению жидкости через насадки. Коэффициент расхода через подобные проходные сечения меняется с изменением длины канала и температуры проходящей жидкости. Поэтому подобные формы площадей проходных сечений дросселей малопригодны для небольших расходов. [c.345]

Очевидно, коэффициент расхода jjl для дросселей с профилем отверстия, отличным от классической диафрагмы с круглым отверстием, необходимо определять экспериментально. [c.38]

В формуле (20.7) индексы 1 и 2 соответственно относятся к сечению перед дросселем и за дросселем, -5 др — площадь проходного сечения дросселя, а ц — коэффициент расхода, который определяется так же, как и для несжимаемой жидкости (см. гл. 6). [c.287]

Для дросселя переменного сечения (для щели, образованной срезом сопла и заслонкой) коэффициент fXg расхода зависит от числа Рейнольдса, однако при некотором большом значении этого числа (Re > 400) он практически стабилизируется на значении 12 0,62.. , [c.473]

Однако для дросселей с очень малым отношением длины I к диаметру d сечение струи, в котором достигается максимальная скорость течения, оказывается смещенным относительно выходного сечения дросселя. Площадь этого сечения меньше, чем площадь проходного сечения дросселя. При определении расхода по площади проходного сечения дросселя это учитывается введением поправки в величину коэффициента расхода е. Последний в этом случае представляет собой произведение коэффициента, учитывающего гидравлические потери, на коэффициент сужения фс, равный отношению площади сечения наиболее узкой части струи к площади проходного сечения дросселя. [c.251]

Заключение о малой зависимости величины е от Г основано на следующих соображениях. Коэффициент расхода е зависит в основном лишь от Ре. Для турбулентных дросселей, для которых эффект дросселирования практически создается только благодаря местным сопротивлениям на входе и потерям на выходе из дросселя, коэффициент расхода е может быть принят постоянным для широкого диапазона значений Ре. Поэтому, хотя средняя величина Ре и меняется с изменением Т, можно считать е не зависящим от Т. [c.261]

Дросселирующие устройства представляют собой различные гидравлические сопротивления, служащие для уменьшения расхода или давления в какой-то системе или в определенных ее частях. Например, проходя через не полностью открытую задвижку или другое подобное препятствие, поток теряет часть своей энергии. На рпс. 19, г показана картина огибания потоком выступающей задвижки. Перед задвижкой наблюдается типичное сужение потока, за задвижкой — расширение. Потери давления вычисляют по формуле (48), причем коэффициент местного сопротивления С зависит от степени открытия задвижки, меняясь от незначительной величины при полностью открытой задвижке до бесконечности при закрытой задвижке. Значения С в этом случае определяют по таблицам гидравлических справочников, составленным для дросселей разных конструкций при разной степени их открытия. [c.32]

На рис. 5.5 и 5.6 сделано сопоставление экспериментально определенных областей устойчивости с областями, теоретически найденными по условию (1.18). Сопоставление сделано для случаев установки дросселя как на входе, так и на выходе. Здесь Са — коэффициент расхода k — тангенс угла наклона касательной к характеристике компрессора С — акустическая гибкость. Сопоставление показывает вполне удовлетворительную точность определения устойчивости по условию (1.18) и в этом смысле подтверждает допустимость сделанных пред-положений. 0 [c.179]

Коэффициент расхода дросселя сопло—заслонка для этого случая равен Хс(0)=0,7 (дроссель сопло—заслонка превратился в отверстие в стенке). [c.129]

Приведенный метод справедлив и для течения воздуха через дроссель, только в этом случае при определении весового расхода нужно учитывать коэффициент расхода, так как самое узкое сечение не совпадает с выходной кромкой дросселя (находится ниже по течению) и площадь горловины меньше площади проходного сечения дросселя. [c.85]

В различных приборах и системах автоматического регулирования широкое применение находят пневматические дроссели, в том числе дроссели типа сопла Лаваля, у которых проточная часть образована двумя конусами суживающимся — во входной части к расширяющимся — в выходной. При изменении давления и температуры протекающего через дроссели газа их коэффициенты расхода изменяются, что может приводить к существенным погрешностям в работе всей системы. Для избежания этих погрешностей в процессе проектирования систем необходимо правильно выбирать тип и размеры дросселей, что, в свою очередь, требует знания зависимости коэффициентов расхода дросселей различных типов от их размеров и условий работы. [c.250]

Исследование расходных характеристик цилиндрических дросселей [2] и дросселей типа сопла Лаваля с центральным телом показало, что такая пара дросселей редуктора не может обеспечить точной его работы при изменении уровня давлений. Наиболее близкие зависимости коэффициентов расхода от уровня давлений могут быть получены для цилиндрического дросселя и дросселя типа за- [c.259]

Пропускная способность дросселя представляет собой произведение коэффициента расхода 11, зависящего от типа дросселя, размеров магистрали на площадь проходного сечения А дросселя. Для тормозного крана принимается, что коэффициент расхода постоянен, а площадь проходного сечения впускного крана зависит от его открытия (хода) А, т.е. А,. =71(1 к (- диаметр седла клапана). Значение Л определяется законом перемещения тормозной педали и параметрами механизма слежения крана, ограничивается максимальным ходом клапана [c.326]

Важным свойством квадратичных дросселей, нарушающим стабильность их характеристик, является возможность их работы в режимах безотрывного и отрывного течений. При этом скачкообразно изменяется коэффициент расхода (от ц = 0,8 до = 0,6) и, следовательно, характеристика, что для систем гидроавтоматики совершенно неприемлемо. [c.287]

Коэффициент расхода для диаф-рагменного дросселя (в виде отверстия в тонкой стенке при условии S > 2с , где S ж d — толш,ина стенки и диаметр отверстия) может быть приближенно принят равным (л 0,60. [c.453]

ДРдр— перепад давления на дросселе, кГ/см [X — коэффициент расхода через дроссель С — коэффициент, принимаемый для масла индустриального 20 равным 0,6—0,65 [c.132]

Подбор геометрических параметров дросселей редуктора для обеспечения его минимальной погрешности проводился следующим образо.м. Вначале расчетом изменения коэффициента расхода входного дросселя при изменении уровня измеряемых давлений было установлено, что увеличение длины цилиндрической части входного дросселя приводит к тому, что наклон характеристики датчика увеличивается с увеличением уровня измеряемых давлений. Затем экспериментально было определено, что с уменьшением размера 02 выходного дросселя (с.м. рис. 1) изменение наклона характеристик измерительного преобразователя несколько умень-нгается, причем точка пересечения характеристик, полученных пр разных уровнях давлений, смещается в сторону меньших значений [c.260]

Таким образом, мы получили, что при постоянном положении заслонки выходного дросселя и изменении уровня давлений от / 1 = 8 кПа до 200 кПа, т. е. в 25 раз, коэффициент расхода входного дросселя изменяется в Ь1171Ы1" = 0,85/0,931 =0,914 раз, <в то время как коэффициент расхода выходного дросселя изменяется в 0,944 раза, что приводит к соответствующей погрешности измерительного преобразователя. Для устранения этой погрешности необходимо таким образом изменить длину цилиндрической части входного дросселя, чтобы при изменении уровня измеряемых давлений в тех же пределах коэффициент расхода входного дросселя изменялся тоже в 0,944 раза. Воспользовавшись кривой, представленной на рис. 6, построим вспомогательную зависимость отношения коэффициентов расхода входного дросселя при 25-кратном изменении давления Р2 от величины коэффициента расхода при меньшем из [c.264]

Расход жидкости через щелевые и игольчатые дроссели определяется зависимостью (14.1), где коэффициенты расхода для щелевых дросселейЦд Г 0,64-0,7, а для игольчатых - 0,75-0,8. [c.269]

В табл. 22 приведены результаты расчета параметров дросселя при изотермическом течении газа для ряда значений параметра Режим истечения принят критическим = 1 при следующих постоянных = 4 43 = 2 = 63,4 = 1 р = 10 - кГ1м , / = 0,95-10 м , S = 0,04. Поскольку в сравниваемых вариантах условия выхода одни и те же, то давление р = 0,685-10 кГ/jh , а следовательно, и расход газа = 2,63-10 кГ1сек сохраняли постоянные величины. Коэффициент расхода определялся как отношение постоянной величины к переменному (из-за изменения величины Pj ) расходу, рассчитанному по формуле Сен-Вена-на — Ванцеля (23). [c.262]

Определим зависимости давления воздуха в рабочей камере объемных пневмодвигателей от угла поворота вала и от времени. Давление в рабочих камерах является функцией времени в связи с тем, что цикл рабочих процессов в камере состоит из трех-пяти фаз и каждая фаза, отличаясь от предыдущей величиной пропускной способности воздухораспределительных каналов, начинается с переходного процесса, зависящего в аналитическом выражении от времени. Для объемных пневмодвигателей могут быть применены дифференциальные уравнения термодинамики, составленные для поршневых многоцилиндровых пневмодвигателей [6] на основе ряда допущений, позволивших рассматривать цилиндр пневмодвигателя как проточную камеру с переменным объемом (2) или (5), а подводящие и отводящие каналы — как дроссели с переменным сечением и переменным приведенным коэффициентом расхода. При этом считаем, что воздух является совершенным газом и его параметры изменяются квазистатически (одновременно по всему объему рабочей камеры), а теплообмен между воздухом и стенками 200 [c.200]

Температурный коэффициент Для дросселя Г77-11, конструкция которого близка к диафрагме, при расходах масла в пределах от 80 до 200 m Imuh имел такие значения Кт О.б-нО, см Ыин X X град для регулятора с дросселем диафрагменного типа = 0,15-7-0,2 см /мин град. При больших расходах, т, е. при больших проходных сечениях в дросселях, изменение расхода в интервале температур масла от 15 до 50° С сказывается в значительно меньшей степени. [c.37]

Более точные значения коэффициентов расхода Дс и Цг представлены на рис. 6.41 и найдены при анализе экспериментальных графиков расхода (рис. 6.40). Из этих графиков (рис. 6.41) видно, что для дросселя сопло-за-слонка с капиллярным соплом da = 0,6 мм приведенное значение коэффициента расхода Лс является достаточно постоянным при значении чисел Рейнольдса больше критического (Re p 500). При этом значение приведенного коэффициента расхода можно принять равным цс = 0,78, [c.405]

Рассмотрим следующий численный пример. Объемный секундный расход воздуха через турбулентный дроссель с эффективной (т. е. взятой с учетом коэффициента расхода) площадью проходного сечения /=1 мм = Ь при разности давлений до и после дросселя ро —Рн=ЮО мм вод. ст.= 100 кГ/м равен Q = iV2ghVPo — рн или при удельном весе воздуха для нормальных атмосферных условий у = 1,23 кГ/м [c.146]

Основное значение для элементов рассматриваемого типа, если иметь в виду возможности их использования в области автоматики, имеет характеристика изменения суммарного расхода воздуха Р2 = Ро+Рь или, если исчислять его не в объемных, а в весовых единицах, 62 = 00+61 в функции от избыточного давления управления р1. Методика расчета этой характеристики рассмотрена в работе [83], причем учитывается возможность работы струйного вихревого элемента с большими перепадами давлений, при которых истечение из канала управления и пз выходного канала может быть докритическим или надкритическим. Исходной точкой данной характеристики является точка, определяемая из условия р1 = 0, отвечающая режиму течения воздуха через камеру без завихривания. При достаточно большом проходном сечении на входе потока в камеру и относительно небольшой длине выходного канала рассматриваемая точка характеристики в основном определяется площадью сечения на выходе, равной = лг , и коэффициентом расхода выходного канала. Зависимость расхода воздуха через выходной канал от отношения абсолютного давления в камере к абсолютному давлению за выходным каналом определяется при этом аналогично тому, как это делается для турбулентных дросселей. Другие точки рассматриваемой характеристики, получаемые при [c.219]

Изложенные выше методы расчета пневматических приводов основываются на применении расчетных формул, в которые входят коэффициенты расхода отдельных элементов системы распределителей, регуляторов скорости и давления, дросселей, маслораспы-лителей, фильтров, различных логических устройств и т. д. Чтобы эффективно применять эти методы, необходимо иметь данные о коэффициенте расхода л каждого элемента или о его пропускной способности х/ = /э, где == — отношение действительного расхода воздуха к теоретическому. Измерение расхода /воз-духа связано с определенными трудностями довольно большие габариты установки для измерения расхода воздуха, переналадка [c.220]

Приведенные формулы позволяют определить коэффициенты расхода и гидравлического сопротивления исследуемого дросселя. Для 48 дросселей типа сопла Лаваля, размеры которых указаны в таблице, были получены зависимости коэффициента их гидравлических потерь от числа Рейнольдса в минимальном сечении, определяемого по формуле (4). Эти характеристики получены при критическом истечении воздуха из дросселей в диапазоне изменения да1вления на входе в дроссели от 1 до 100 кПа (0,01—1 ата). [c.252]

Для входного дросселя с исходными размерами i/i=0,7I2 мм и /[==4,9 мм характеристика, представленная на рис. 5, может быть перестроена в зависимость коэффициента расхода от величины Igpj на входе в редуктор. Для этого величина gp2 определяется из урав-нения (2) [c.264]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...