Влияние Предел текучести

Рис. 3.4.7 иллюстрирует влияние предела текучести на ип-тенсивность затухания возмущения в мишени из железа. Здесь кривые о (г) характеризуют максимальные напряжения, достигаемые на глубине г при различных скоростях удара. При этом использовались уравнения кинетики фазовых переходов в виде [c.281]

Влияние предела текучести на износостойкость стали при ударе и скольжении также различно при ударе по абразиву в хрупкой и вязкой области влияние предела текучести стали на ее износостойкость неоднозначно, при скольжении в хрупкой и вязкой областях разрушения с увеличением предела текучести износостойкость стали растет. Это вполне закономерно, так как характер зависимостей твердости и предела текучести от температуры отпуска примерно одинаков. [c.179]

Рис. 10. Влияние предела текучести (7 стали 45 на относительную долговечность Т< в условиях одноосного напряженного состояния и электрохимического растворения при — 0.8 (кривая — расчетные значения)

Влияние предела текучести Уо на работу А (Дж), совершаемую каналом пробоя [c.62]

Рис. 117. Влияние предела текучести металла на толщину слоя смазки

Влияние твердости, как это следует из соотношения (2), обратно влиянию нагрузки. Влияние предела текучести о1 на износ обратно влиянию адгезии т. Особое значение для определения износостойкости материалов приобретает разрывное удлинение Eq, На этот факт применительно к пластмассам впервые было указано в работе 28]. Такой же вывод можно сделать, анализируя соотношение (2). Значение параметра t, как было показано ранее, для металлов [37] равно 2—3. Для некоторых пластмасс величина t в условиях контактного нагружения колеблется от 1,8 до 2,1. [c.10]

ВЛИЯНИЕ ПРЕДЕЛА ТЕКУЧЕСТИ СТАЛИ НА СОПРОТИВЛЯЕМОСТЬ СЕРОВОДОРОДНОМУ РАСТРЕСКИВАНИЮ [c.85]

Необходимо отметить, что согласно литературным данным на склонность стали к сероводородному растрескиванию большое влияние оказывают ее прочностные характеристики, особенно предел текучести. Считают [9—12 и др.], что при значениях предела текучести ниже определенной величины стали вообще не подвергаются сероводородному растрескиванию. Суммированные [13] данные о влиянии предела текучести стали на ее склонность к сероводородному растрескиванию представлены на рис. 8.10. При значении предела текучести ниже 53 кгс/мм сталь не подвержена сероводородному растрескиванию в самых жестких условиях. В других источниках называют еш,е большие величины [c.273]

Предел текучести в большей степени определяет тенденцию стали к водородному растрескиванию, чем ее твердость. Как видно на рис. 18, влияние предела текучести имеет весьма ярко выраженный характер (варьируется процент разрушенных образцов). [c.36]

Следует указать на несоответствие полученных результатов ряду литературных данных. Согласно последним при значениях твердости и предела текучести ниже определенных величин стали вообще не подвергаются сероводородному растрескиванию. Суммированные [150] данные о влиянии предела текучести стали на ее склонность к сероводородному растрескиванию представлены на рис. 43. При ао,2< 530 МПа сталь не подвержена сероводородному растрескиванию в самых жестких условиях. В других источниках [c.71]

Фиг. 11. Влияние предела текучести на фактическую площадь касания при упруго-пластическом контакте.

Влияние температуры образца при испытании на его свойства доказать, что при температуре 100 напряжения в жестком элементе стали Ст.З достигают предела текучести. [c.77]

Следует отметить, что в момент страгивания трещины возможно значительное пластическое деформирование конструкции, при котором диссипация энергии может оказать существенное влияние на кинетику трещины. При развитии трещины в подавляющем большинстве случаев пластическая деформация локализована у вершины движущейся трещины. Формулировка энергетического баланса в виде уравнения (4.75) дает возможность проводить анализ развития трещины в упругой постановке, поскольку диссипация энергии у вершины движущейся трещины включена в 2ур. Таким образом, необходимо решать упругопластическую задачу до момента старта трещины, а при анализе ее развития можно использовать решение упругой задачи. Такое моделирование кинетики можно осуществить путем завышения предела текучести материала после старта трещины. [c.246]

Влияние скорости деформации. При увеличении скорости нарастания нагрузки, и следовательно скорости роста напряжения и деформации, все материалы, находящиеся в пластическом состоянии, обнаруживают общую тенденцию к увеличению сопротивляемости деформированию. Чем выше скорость деформирования, тем выше предел текучести и временное сопротивление. Особенно сильно зависят от скорости нагружения механические свойства пластмасс и других органических материалов. У металлов влияние скорости нагружения заметно проявляется лишь при значительной разнице в скоростях. [c.112]

Влияние термической обработки. Закалка стали значительно повышает ее твердость, предел текучести и предел прочности, но сильно снижает пластичность. Модуль упругости стали закалка практически не меняет, Если нужна высокая поверхностная твердость [c.113]

На рис. 5.13 видно, что резкое снижение временного сопротивления для зоны термического влияния наблюдается при уровне накопления усталостных повреждений более 0,5, а условный предел текучести до уровня накопления усталостных повреждений, равного 0,5 незначительно возрастает, а затем снижается. [c.341]

Степень влияния местных напряжений на прочность детали существенно зависит от характера нагружения и материала. При расчете конструкции из пластичных материалов, работающей в условиях статического нагружения, местными напряжениями пренебрегают. Это объясняется тем, что при росте нагрузки напряжения в зоне концентрации, достигнув предела текучести, не возрастают до тех пор, пока во всех соседних точках они не достигнут того же значения, т. е. пока распределение напряжений в рассматриваемом сечении не станет равномерным. Иначе обстоит дело при циклически изменяющихся напряжениях. Многократное изменение напряжений в зоне концентратора напряжений приводит к образованию и дальнейшему развитию трещины с последующим усталостным разрушением детали. Для оценки снижения прочности вводят эффективный коэффициент концентрации, равный отношению предела выносливости о 1 гладкого полированного образца к пределу выносливости образца с концентратором напряжений, абсолютные размеры которого такие же, как и у гладкого образца [c.248]

Влияние температуры. С увеличением температуры сопротивление усталости детали уменьшается. Например, для углеродистых сталей ориентировочно считают, что заметное снижение предела текучести а . наступает при температуре свыше 200°С. При температуре 300°С это снижение достигает 30. .. 40%, а затем предел текучести понижается примерно на 10% с повышением температуры на 100°С. [c.155]

В [5] отмечается, что вследствие дис )фузии водорода в металл происходит разрыв некогерентных границ матрица-включение с образованием микротрещин, давление водорода в которых достигает 200-400 МПа, что сопоставимо с пределом текучести низкоуглеродистых конструкционных сталей. Под воздействием внутреннего давления происходит рост и слияние микротрещин с последующим разрушением металла. Растрескивание стали начинается при концентрации водорода 0,1-10 ppm и протекает при температуре от минус 100 до 100 С. В [4, 5] исследовано влияние парциального давления сероводорода на скорость коррозии и водородное расслоение стали. Последнее активно начинается при парциальном давлении серо- [c.12]

Данные многочисленных исследований свидетельствуют об отрицательном влиянии водорода на механические свойства стали, однако единое мнение о характере и степени их изменения в результате наводороживания отсутствует. Так, согласно [11], предел текучести стали уменьшается, а согласно [14], напротив, увеличивается. Предел прочности при поглощении водорода снижается незначительно [15, 14], а в результате наводороживания металла в сероводородных растворах существенно уменьшается [И, 12, 16]. [c.15]

Чаще всего с уменьшением размера зерна предел выносливости возрастает, хотя в ряде работ показано, что измельчение структуры металла не всегда приводит к изменению долговечности. При анализе влияния структурного фактора на циклическую прочность необходимо иметь в виду, что закономерности разрушения металлических материалов при циклическом и ст атическом нагружении имеют много общего. Для циклического нагружения зависимость предела усталости стк от размера зерна можно выразить формулой, аналогичной зависимости предела текучести от размера зерна [c.78]

Концентраторы напряжений оказывают разное влияние на хрупкие и пластичные материалы. Если изготовить пластинку с отверстием (рис. 4.7.1) из пластичного материала, например Ст. 3, и подвергнуть ее растяжению, то при достижении максимальными напряжениями предела текучести <Тт волокна в зоне отверстия вытянутся и в работу вступят рядом лежащие. Пластинка изменит свои размеры только тогда, когда все волокна в опасном сечении нагрузятся до предела текучести. [c.61]

Муто, Радхакришнан. Влияние предела текучести и размера зерна на пороговый размах коэффициента интенсивности напряжений и предел выносливости//Теор. основы инжен. расчетов.— 1986.—№ 2.— С. 75—82. [c.372]

Полученные кинетические кривые указывают на снижение СРТ при возрастании размера зерна в титановых сплавах (Ti-115 и Ti-155) (рис. 5.1). Происходит снижение СРТ при возрастании предела текучести материала при одинаковом размере зерна. Изменение размера зерна на порядок, например в случае Ti-115, оказывает также существенное влияние на СРТ при почти неизменной величине предела текучести материала (табл 5.1 и рис. 5.1). Однако при малых размерах зерен влияние предела текучести неоднозначно. При скоростях менее 3x10 мм/цикл имеет место снижение скорости в случае возрастания предела текучести материала, а далее наблюдается инверсия и СРТ начинает возрастать. Важно подчеркнуть, что при разных вариантах термообработки сплава, вариации химического состава, приводивших к изменениям размера зерна и предела текучести, имело место эквидистантное смещение кинетических кривых. [c.241]

Рис. 79. Влияние предела текучести на износостойкость стали Д7ХФНШ при ударе по абразиву (1 4 — то же, что на рис. 77)

Рис. 80. Влияние предела текучести Д7ХФШ при трении по абразиву

На рис. 79 показано влияние предела текучести на износостойкость стали Д7ХФНШ при ударе по абразиву. В хрупкой области повышение предела текучести независимо от энергии удара отрицательно влияет на износостойкость, причем это влияние тем сильнее, чем меньше энергия удара. При энергии удара 5 Дж повышение предела текучести от 1750 до 1950 МПа вызывает снижение износостойкости стали примерно на 30%, а при энергии удара 20 Дж — на 10%. В вязкой области разрушения повышение предела текучести при небольшой энергии удара практически не влияет на износостойкость стали, увеличение энергии удара увеличивает износостойкость стали. [c.162]

Такая трактовка совместного влияния примесей и водорода на разрушение в рамках известной декогезионной теории водородной хрупкости Трояно — Ориани [209, 213] позволяет качественно объяснить уменьшение /С , рост скорости трещин I/ (К) при развитии отпускной хрупкости и влияние предела текучести. Однако при объяснении постулированного значительного снижения когезивной прочности железа под действием водорода возникают определенные трудности. Дело в том, что убедительных. подтверждений такого "декогезионного" влияния водорода в вершине трещины в настоящее время нет [ 208, 214]. Если принять Для грубой оценки возможного эффекта, что снижение когезивной прочности а-жв-леза при насыщении водородом соответствует изменению модуля сдвига, то по экспериментальным данным [215] получим (1/0(.1 =—8-10 /% (ат.) Н. V [c.178]

Изменение свойств вследствие облучения сильнее всего проявляется у литой стали предел текучести повышается или исчезает, твердость и прочность возрастают, а вязкость уменьшается. У слаболегированных сталей увеличивается температура при крутом падении вязкости в запиле (сопротивление при ударе образца с запилом). Длительное облучение приводит к охрупчиванию сосудов, находящихся под давлением. Аустенитные стали подвергаются только незначительному влиянию предел текучести повышается в три раза, прочность — на 25%, и может образоваться ферритная составляющая [332]. [c.117]

При нагружении на линии продолжения трещины в пластической зоне отношение напряжений, параллельных трещине, к напряжениям, ориентированным перпендикулярно к ней, q — = OyylOxx практически постоянно (q — 0,62 0,68) и не зависит от предела текучести, модуля упрочнения (в варьируемом диапазоне), степени нагружения материала у вершины трещины (рис. 4.3), а также от параметра нагружения a = KnlKi. На рис. 4.3 штриховыми линиями отмечена некорректная область, где начальное притупление трещины оказывает влияние на НДС (представлен случай, когда Кп — 0). Вне этой области НДС отвечает нагружению бесконечно острой трещины с притуплением, равным нулю. Полученные результаты в части влияния притупления на НДС достаточно хорошо соответствуют решению по теории линий скольжения, где жесткость напряженного состояния, а следовательно, и параметр q перестает изменяться, начиная с у > 3,81 р (р — радиус притупления трещины) [124]. [c.205]

Структурные превращения не оказывают значительного влияния на ОСП, так как в зоне термического влияния (в области, ограниченной интервалом от О до 5 мм от шва), где происходили структурные превращения, действуют поперечные и продольные напряжения, близкие к пределу текучести основного металла. Данный факт связан с многопроходностью сварки и может быть объяснен следующим образом. [c.287]

При расчете на статическую прочность предельные контактные напряжения но условию полного отсутствия течения материала выбирают для вязких материалоп равными 20, (а, — предел текучести). Местные течения материала в одной точке внутри тела не опасны и не заметны. Если имеет место хотя бы небольшое перекатывание и, следовательно, нёт оснований опасаться влияния времени на образование остаточных деформаций, предельные контактные напряжения можно повысить до 3(1,, а для круговой площадки контакта даже несколько выше. [c.142]

Поверхностные дефекты могут оказывать влияние на водородное или сульфидное растрескивание умеренно- или высокопрочных сталей в пластовых водах, содержащих сероводород. Заметная склонность к растрескиванию в этих средах вынуждает значительно понижать допустимый уровень напряжений, чтобы избежать опасности разрушения. Так как прочность стали связана с ее твердостью, эмпирически определенная максимально допустимая твердость по Роквеллу Нц = 22, что отвечает пределу текучести примерно 1,37 МПа [631. Критические значения коэффициента интенсивности напряжения для стали в водных растворах HjS свидетельствуют, что указанный уровень твердости соответствует критической глубине поверхностных дефектов около 0,5 мм [64]. При такой или большей глубине дефекты дают начало быстрому развитию трещин. Поскольку избежать дефектов такого размера практически очень трудно, в нефтяной промышленности, имеющей [c.153]

С использованием методов растровой электронной микроскопии, метода скользящего пучка рентгеновских лучей и измерения микротвердости исследованы процессы самоорганизации дислокационной и субаереиной структуры в приповерхностных слоях и внутренних объемах технически чистого рекристаллизованного Мо при статическом растяжении и влияние магнетроиного покрытия Мо-45, 8Re-0,017 на особенности протекания этих процессов вблизи поверхности. Исследования проводили на образцах, растянутых до деформаций, соответствующих пределу пропорциональности, нижнему пределу текучести н пределу прочности. [c.185]

Эффект увеличения прочности кристалла каменной соли, а также экспериментально наблюдаемые многочисленные случаи преждевременного разрушения конструкций и сооружений при напряжениях, меньших условного предела текучести Оо,2, явились 1 унмым показателем недостаточности развитых представлений о прочности как о постоянной материала. Поэтому при исследовании прочности, начиная с работ А. А. Гриффитса, Дж. И. Тейлора, Е. О. Орована, Дж. Р. Ирвипа и др., появилось повое иап-равление, в основе которого лежит детальное изучение самого процесса разрушения. Так как разрушение происходит в результате развития содержащихся в теле реальных дефектов, при оценке прочности нужен учет имеющихся в теле трещин и опре-делепие их влияния на прочность. [c.9]

Установлено, что нормальные напряжения почти не оказывают влияния на пластическое течение кристаллов. Таким образом, пластическая деформация происходит под действием касательных напряжений. При этом, как показано экспериментально, напря-н< ение, соответствующее пределу текучести, сильно меняется в зависимости от ориентации кристалла, однако если согласно (4.38) это напряжение преобразовать в приведенное напряжение, то результирующее напряжение сдвига является константой данного материала (типичные значения этого напряжения обычно находятся в пределах (/ " - —Ю- ) G. Другими словами, пластическая деформация начинается в том случае, когда скалывающее напряжение -X превышает некоторое критическое значение, характерное для данного материала и данной системы скольжения. Этот закон постоянства критического скалывающего напряжения впервые на основании экспериментальных данных был сформулирован Е. Шмидом и В. Боасом. В соответствии с этим законом, если образец находится под действием постепенно возрастающей нагрузки, то скольжение мало до тех пор, пока скалывающие напряжения не превзойдут определенного предельного значения, которое, например, при комнатной температуре для Си (плоскости скольжения 111 , направления скольжения <1Ю>) равно 0,49-10 Па, а для А1 (системы скольжения 111 , <1Ю>) и Zn (системы скольжения 0001 , <1120>)—соответственно 0,78-10 и 0,18-10 Па. [c.132]

Рис. 1.11. Влияние относительной тол1ЦИНы мягкой прослойки т на предел текучести и предел прочности сварных

Приведенное решение задачи о внедрении тела в среду построено на основании результатов, полученных А. А. Ильюшиным, А. Ю. Иш-линским, В. В. Соколовским и др. [13, 20, 45]. Оно пригодно для скоростей встречи V < 1000—1500 м/с, однако возможны и более высокие скорости V , для которых решение непригодно. Возникла необходимость в построении решения задачи о внедрении тела в случае большой скорости встречи, основанном на том экспериментальном факте, что в процессе внедрения тела (при нагрузке) плотность среды изменяется от ро до р, после же внедрения (при разгрузке) изменение плотности незначительно, им можно пренебречь и считать плотность постоянной, равной р. X. А. Рахматулин и А. Я. Сагомонян [40], использовав идею А. А. Ильюшина, ввели в рассмотрение пластический газ, представляющий собой сплошную пластическую среду, плотность Ро которой при нагрузке изменяется по некоторому закону, а затем остается постоянной, равной р. Моделью пластического газа описываются грунт, бетон, кирпич и металлы в случае, если напряжения в них значительно превосходят динамический предел текучести СГ.Г.Д. Экспериментально установлено сильное влияние сил трения на процесс внедрения тела в перечисленные среды, поэтому при решении рассматриваемой задачи их следует учитывать. [c.179]

Задача 9-8. Определить диаметр опасного сечения промежуточного вала (рис. 9-19) цилиндрического косозубого редуктора. Вал изготовлен из стали с пределом текучести =34 кГ/мм , требуемый коэффициент запаса прочности [л]=2,5. При расчете применить гипотезу наибольших касательных напряжений. Влиянием продольных и поперечных сил пренебречь. Вал передает мощность Л =40 л. с. при угловой скорости =300 об1мин. [c.227]

Рпс. 3.5.4. Зависимости от скорости соударения (ударник — железная пластина толщиной 3 мм, 0 90 мм и 130 мм) расчетной глубины б зоны полного фазового перехода (кривые i и 2) в мишени из армко-железа, экснеримен-тальной глубины бя зоны постоянного упрочнения (прямоугольники) и лаг-ранжевой глубины 6hl последней зоны (крестики). Размеры прямоугольников и крестиков соответствуют возможной погрешности измерений. Кружочком отмечен результат эксперимента с меньшим диаметром мишени (90 мм), когда при скорости удара Vq — 2,8 км/с проявляется влияние боковой раз-гру.зки па процесс фазового перехода а->-е в центре образца (см. рис. 3.5.5). Линия 1 соответствует расчету с кинетикой фазового перехода сс 8 в виде (3,1.19) с коэффициентами (3.5,1) и значением предела текучести по закону линейного упрочнения (1.10.21) с параметрами т о = 0,36 ГПа, М = 0,014, а штриховая линия 2 — расчету с линейной кинетикой (1.10.28) с = 6,5 с/м" и фиксированным значением сдвигового предела текучести т = 0,36 ГПа [c.287]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...