Сдвиг радиальные

Приводной элемент /, которым является кольцевая пружина, через систему рычагов II раздвигает сектора III в исходное положение, в котором происходит надевание браслета и захват его перекладчиком. Перемещение (ориентирование) браслета в требуемое положение осуществляется передачей винт-гайка IV вручную вращением маховика (на схеме не показан). Для освобождения брекерно-протекторного браслета после захвата его перекладчиком сектора III сдвигаются радиально к центру под действием пневмокамеры V и системы рычагов II. [c.144]

В квантовой теории нельзя одновременно определить положение и скорость молекулы, следовательно, нельзя точно определить и угол отклонения. Можно только исследовать какова вероятность отклонения на угол %. Эта вероятность выражается через фазовый сдвиг радиальной волновой функции г)г(х), причем фазовый сдвиг является единственной характеристикой столкновения, которая входит в формулы для коэффициентов переноса. [c.164]

Величину радиального сдвига инструмента легко подсчитать. Если число зубьев шестерни z, < 30, [c.219]

Рэлея — Ламба уравнение 122. 130, 183, 199, 204, 268 Рэлея режим роста и схлопывания парового пузырька 292 Рэлея — Тейлора неустойчивость 258 Сдвиг фаз при вынужденных радиальных колебаниях пузырька 306 Седиментация 180 [c.335]

Это значит, что для цилиндра с бесконечно большой толщиной стенки радиальное напряжение в любой точке равно окружному (рис. 316) и при отсутствии осевых напряжений все точки находятся в состоянии чистого сдвига. Далее, напряжения, как видим, находятся [c.282]

О—модуль сдвига, р, — коэффициент Пуассона, о,. — нормальные радиальные напряжения, в— нормальные окружные напряжения, у — плотность материала. [c.4]

В точках кругового контура площадки контакта имеет место чистый сдвиг, причем главное напряжение Oi является радиальным напряжением, а Оз — окружным [c.359]

Материал о чистом сдвиге, изложенный в учебнике [12], не совсем соответствует действующей программе. Дело в том, что в учебнике исследуется напряженное состояние при заданных главных напряжениях, а по новой программе само понятие о главных напряжениях дается значительно позднее, чем кручение, и предлагается излагать чистый сдвиг исходя из его экспериментального исследования. Рассматривается кручение тонкостенной трубы, выделяется элемент из ее стенки и устанавливается, что на гранях этого элемента, совпадающих с поперечными и радиальными сечениями трубы, возникают лишь касательные напряжения, а грани, касательные к наружной и внутренней цилиндрическим поверхностям, от напряж ений свободны. Далее дается определе- [c.101]

Другое главное напряжение, действующее в окружном направлении, численно равно приведенному выше радиальному напряжению, но противоположно ему по знаку. Следовательно, вдоль границы поверхности контакта, где нормальное давление на поверхности становится равным нулю, мы имеем чистый сдвиг величиной ( (1—2v)/3. Полагая v = 0,3, получаем значение касательного напряжения 0,133(7 . Это напряжение намного меньше, чем максимальное касательное напряжение, вычисленное выше. [c.415]

Это значит, что для цилиндра с бесконечно большой толщиной стенки радиальное напряжение в любой точке равно окружному (рис. 9.8), и при отсутствии осевых напряжений все точки находятся в состоянии чистого сдвига. Далее, напряжения, как видим, находятся в обратно пропорциональной зависимости от квадрата радиуса г. Если принять, например, г = 4а, то в точках, расположенных на таком расстоянии от оси, напряжения составляют всего 1/16 максимальных. Следовательно, когда можно довольствоваться точностью расчетов в пределах 5... 6 % (практически большая точность и недостижима, хотя бы из-за упругих несовершенств материала), то цилиндр с отношением Ь/а > 4 можно уже рассматривать как имеющий бесконечно большую толщину стенки. Существенно, что при этом мы совершенно не связаны с формой внешнего контура. Если все точки внешнего контура удалены от оси внутреннего отверстия более, чем на 4а, то форма внешнего контура оказывает влияния на распределение напряжений. Расчет упругих тел, таких, например, как на рис. 9.9, сводится, очевидно, к схеме цилиндра с бесконечно большой толщиной стенки. [c.387]

Рассмотрим напряженное состояние при кручении. Согласно закону парности касательных напряжений при кручении в радиальных сечениях будут действовать касательные напряжения, как показано на рис. 11.7. Таким образом, выделенный двумя поперечными и двумя радиальными сечениями элемент находится в состоянии чистого сдвига. [c.184]

В станочном зацеплении Ау=0 и 4 = у. Для того чтобы в проектируемом зацеплении сохранить заданное значение радиального зазора, высоту зубьев колес приходится уменьшать на величину уравнительного сдвига Аут. [c.227]

В действительности деформации и сдвиги осей малы, поэтому такое предположение является правомерным. Используя метод суперпозиции, можно представить, что точка а в процессе деформации под влиянием тангенциального момента переместится по дуге, описанной вокруг точки С радиусом г, в положение а, а под влиянием радиальной силы, сдвинется в направлении оси OR из положения а в а". В результате координата R изменится на величину А/ рад = + AR . Суммарная относительная деформация в радиальном направлении составит = 6 -1- е , где — деформация под [c.128]

Наиболее эффективный путь получения одноконтурного движения — использование многофазных индукторов бегущего поля. Типичный характер распределения скоростей в таких индукторах иллюстрируется рис. 23, б. Как видно из рис. 23, б, на протяжении большей части высоты расплава идет равномерное наращивание скорости его движения. При минимальном числе катушек (две) распределение Гц имеет специфику скорости максимальны в средней по высоте части расплава. В пристеночном слое движение всегда направлено в обратную сторону (замыкаясь вблизи дна и зеркала ванны). Во многих случаях в зависимости от относительной длины индуктора и сочетания его параметров (полюсного деления и углов сдвига фаз) радиальные силы могут стать соизмеримыми с тангенциальными. При этом траектории движения усложняются и возможно появление дополнительных вихрей [18]. [c.47]

Для того чтобы избежать возможного противоречия в определении Р на линиях, пересекающих свободные от напряжений стороны пластины, мы будем искать конфигурацию, в которой нет нормальных линий, пересекающих эти стороны. Отсюда следует, что свободные стороны деформированной пластины сами должны быть нормальными линиями, и, следовательно, деформация должна быть такой, как показано на рис. 5. Имеется два веера нормальных линий, примыкающих к сторонам пластин нормальные линии радиально расходятся из точек х = L, у = О и X = QqD, у = D, причем углы их наклона в обоих веерах меняются от —6о до 0. Свободные границы (как и все волокна в угловых веерах) представляют собой дуги окружностей. Условие равенства нулю касательных усилий на сторонах удовлетворяется вследствие отсутствия здесь сдвига, поскольку стороны пластины как до деформации, так и после нее являются нормальными линиями. Всюду внутри пластины величина сдвига определяется формулой [c.322]

В их исследовании термические радиальные напряжения на поверхности раздела оказались сжимающими и росли с ростом температуры полимеризации. Эти сжимающие остаточные напряжения компенсируют растягивающие радиальные напряжения,, возникающие на поверхности раздела при последующем сжатии образца. Поэтому прочность поверхности раздела растет с ростом температур термической обработки. Однако, если интервал температур при охлаждении слишком велик, у концов волокна развиваются дополнительные термические напряжения сдвига. Они приводят к преждевременному разрушению образца у конца волокна, так что прочность связи уменьшается, если температура термической обработки превышает оптимальную. [c.74]

Сжатый воздух подается через жиклер в измеритель- -пую камеру пневматического прибора и далее поступает по каналу а к четырем измерительным соплам d, расположенным попарно на противолежащих зубцах резьбы калибра I. Сопла расположены посередине профиля резьбы, т. е. на линии среднего диаметра. Наличие четырех сопел обеспечивает независимость результатов измерения от сдвига калибра в радиальном и осевом направлениях. Показания манометра будут соответствовать величине зазора между калибром и проверяемой резьбой в месте расположения измерительных сопел. [c.333]

Как уже говорилось в разд. 12.1, приложение импульсной нагрузки к полуплоскости порождает волны расширения и волны сдвига, распространяющиеся с разными скоростями и j. Волна расширения обусловлена радиальными перемещениями, возникающими в точке приложения нагрузки. Волна же сдвига возникает от поперечных или окружных смещений. При распространении волн расширения и сдвига вдоль границы пластины возникают и другие волны. В материале с коэффициентом Пуассона [c.386]

Подрезание зуба при зубонарезании можно уменьшить. Этот процесс называется корригированием (исправлением) профиля зуба и заключаег-ся в радиальном сдвиге режущего ипсгрумента па величину X мм (см. рис. 398,й) до нарезания зубьев. [c.219]

В данном уравнении используют поправки, учитывающие в некотором, так называемом квазиакустическом приближении малую сжимаемость жидкости, которая может приводить к акустическому излучению энергии пульсационного радиального движения в бесконечность и к дополнительному сдвигу фаз между пульсациями давления в жидкости и скоростью стенок пузыря. Эти поправки (см. [54]) основаны на гипотезах, состоящих в том, что возмущения Гф (гипотеза Триллипга — Херринга, где ф — потенциал радиального движения) или величины г ш 12 - - Ui — p/pi) (гипотеза [c.268]

Под действием моментов, изгибающих насадную деталь в продольной плоскости, происходит перераспределение нагрузок на кольца. Радиальные силы, приходящие на крайние пары колец, вызывают перекос и некоторый осевой сдвиг охватывающего и охватываемого колец, сопровождающийся, сжатием всего пакета колец, вследствие чего деталь перекащивается. [c.305]

Из анализа (6. 8. 20) видно, что распределение концентрации целевого компонента во внутренней области пространства, занятого жидкостью, имеет периодический во времени характер со сдвигом по фазе, зависягцим от радиальной координаты. Это волнообразное поведение функции концентрации целевого компонента обусловлено периодическим появлением возмущений в жидкости, которые затем распространяются от или к поверхности пузырька газа. Функция концентрации целевого компонента во внешней области пространства, занятого жидкостью, также является периодической, но, однако, не имеет сдвига по фазе ( =0). [c.280]

Для увеличения ресурса заклепочных соединений создают радиальный натяг, ресурс при этом увеличивается в, 2,,.4 раза. Для крепления лонаток некоторых паровых и газовых турбин применяют заклепки, устанавливаемые под развертку и рабо-таюнгие в основном на сдвиг. [c.73]

Рассмотрим деформацию малого элемента в полярных координатах (рис. 7.10). Она характеризуется относительными удлинениями Err в радиальном и бее в окружном направлениях и сдвигом угв=2ггв. Нетрудно получить выражения деформаций [c.151]

Это значит, что все точки трубы испытывают одинаковые по величине радиальные и тангенциальные напряжения, отличающиеся лишь знаком и, следовательно, труба с бесконечно большим наружным радиусом нахсадится в условиях чистого сдвига. В точках внутренней поверхности при г = а эти напряжения равны давлению [c.104]

Рассмотрим теперь деформацию сдвига, считая, что элемент abed после деформации занимает положение a b e d (рис. 44). Угол между направлениями ad и a d, связанный с радиальным перемещением и, равен ди/ гдЩ. Точно так же угол между а Ь и аЬ равен dv/dr. Следует отметить, что вклад в деформацию сдвига вносит только часть этого угла (заштрихованная на рисунке), [c.92]

Это значит, что для цилин pa с бесконечно большой толщиной стенки радиальное нап эяженне в любой точке равно окружному (рис. 343) и при о сутствии осевых напряжений все точки находятся в состоянт чистого сдвига. Далее, напряжения, как видим, находя ся в обратно пропорциональной зависимости от квадрата радиуса г. Если принять, например, г=4а, то в точках, рлсположенных на таком расстоянии от оси, напряжения с вставляют всего 1/16 максимальных. Следовательно, когдл можно довольствоваться точностью расчетов в пределах 5—6% (практически большая [c.339]

Качение контактирующих поверхностей, как правило, сопровождается их относительным скольжением. Экспериментально установлено, что при качении со скольжением цилиндры / и 2 (рис. 1.12,6) обладают различным сопротивлением усталости. Это объясняется следующим. Усталостные микротрещины при скольжении располагаются не радиально, а вытягиваются в направлении сил трения (силы iрения сдвигают металл). При этом в зоне контакта масло выдавливается из трещины опережающего цилиндра [c.29]

Для исследования напряженного состояния на поверхности раздела были разработаны аналитические методы. К ним относятся методы механики материалов, классической теории упругости и метод конечных элементов. Метод конечных элементов является наиболее универсальным и охватывает разнообразные граничные условия. Предполагаемая величина концентрации напряжений определяется условиями на поверхности раздела. Теоретические данные показывают, что концентрация касательных напряжений на концах волокон зависит от объемной доли волокна и геометрии его конца. Из этих данных также следует, что радиальное напряжение на поверхности раздела изменяется по окружности волокна и может быть растягивающим или сжимающим в зависимости от характера термических напряжений, а также от вида и направления приложенной механической нагрузки. Следовательно, в обеспечении требуемой адгезионной прочности, соответствующей конкретным конструкциям, существует определенная степень свободы. Наличие пор и влаги на поверхности раздела, так же как и повышение температуры, ослабляют адгезионную прочность, в результате чего снижаются жесткость и прочность композитов. Циклическое нагружение почти не сказывается на онижении адгезионной прочности. Показатель расслоения является критерием увеличения локальных сдвиговых деформаций в матрице и модуля сдвига композита. Этот параметр может быть использован при выборе компонентов материалов с заданной адгезионной прочностью на поверхности раздела, И наконец, следует отметить, что состояние данной области материаловедения [c.83]

При действии на ограниченный участок края большой пластины падающего груза или взрывного импульса возникают как волны расширения, так и волны сдвига. Волны расширения возникают вследствие радиальных перемещений в месте приложения нагрузки, которые имеют примерно равномерное распределение. Поэтому картина полос интерференции, соответствующая этим волнам, близка к системе концентрических окружностей, центя которых совпадает с местом нагружения. С другой стороны волны сдвига возникают вследствие перемещений в окружном направлении, которые распределяются неравномерно. Наибольшие касательные напряжения, соответствующие волне сдвига, должны обращаться в нуль на оси симметрии пластины и на двух свободных контурах. Распределение наибольших касательных напряжений между этими тремя нулевыми точками зависит от углового положения. В итоге возникает сложная картина полос интерференции. [c.373]

Распределение динамических напряжений. Динамические напряжения на контуре отверстия были вычислены непосредственно по порядкам полос с помощью уравнения (8.3), так как радиальное напряжение на контуре отверстия равно нулю. На фиг. 12.27—12.31 приведены типичные эпюры распределения динамических напряжений около отверстия. В центре отверстия на каждой фигуре показаны динамические напряжения в тот же момент времени в симметрично расположенной точке на стороне пластины без отверстия. Изменение порядка изохром в симметричной точке без отверстия в зависимости от времени показано на фиг. 12.25. Как видно из этого графика, фронт волны напряжений достигает симметричной точки без отверстия примерно через 600 мксек после взрыва заряда на контуре пластины. Это в основном фронт волны расширения. Фронт волны сдвига достигнет симметричной точки только через 1250 мксек после взрыва заряда, так как скорость распространения волны сдвига в уретановом каучуке составляет всего 52% скорости распространения волны расширения. Поэтому приведенные на фиг. 12.27 и 12.28 эпюры напряжений обусловлены действием волны расширения. На контуре отверстия возникают напряжения сжатия, которые достигают наибольшей величины в момент прохождения пика волны напряжений, т. е. через 1125 мпсек после взрыва заряда. Напряжения растяжения, возникающие на ближайшем к месту приложения нагрузки краю контура отверстия, в течение этого промежутка времени сравнительно незначительны. На противоположной стороне контура растягивающих напряжений в это время не возникает. Эпюры напряжений, приведенные на фиг. 12.29 и 12.30, есть результат действия двух волн — волны расширения и волны сдвига. На протяжении этого промежутка времени напряжения сжатия уменьшаются, а напряжения растяжения растут. Как видно на фиг. 12.30, наибольшие растягивающие напряжения на ближайшей к месту приложения нагрузки стороне контура отверстия достигают такой же величины, что и сжимающие напряжения. За тот же промежуток времени на противоположной стороне контура отверстия возникают растягивающие напряжения. [c.392]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...