Потери питательной воды

Анализ аварийных ситуаций. Из аварийных переходных режимов, возникающих при эксплуатации АЭС с ВВЭР, наиболее опасными являются режимы, приводящие к потере теплоносителя в первом контуре. Причиной этому могут быть разрьшы трубопроводов (наиболее тяжелый по последствиям случай), обесточивание АЭС, при котором расход теплоносителя уменьшается почти на сто процентов, нарушение работы оборудования второго контура (сброс нагрузки турбинами, потеря питательной воды и Т.П.). [c.94]

Баланс питательной воды котла. Необходимость восполнения потерь конденсата, насыщенного и перегретого пара, а также котловой воды вызывает дополнительные затраты и увеличивает стоимость пара. Даже в котельных конденсационных электростанций, где конденсат турбин возвращается для питания котлов, требуется возмещение потерь питательной воды 1—3% с продувкой котлов и еще до 3% производительности котельной из-за парения, утечек, потерь при обдувке поверх- [c.141]

Повышенная, сверх необходимой, продувка котлов, помимо увеличения тепловых потерь, требует еще возмещения потери питательной воды и увеличивает расходы на химическую очистку добавочной воды. [c.351]

Внутристанционные потери складываются из следующих составляющих расход.ы пара на вспомогательные устройства электростанции без возврата от них конденсата — паровая обдувка парогенераторов, на форсунки с паровым распыливанием мазута, на устройства для разогрева мазута потери с продувочной водой парогенераторов потери пара и воды через неплотности трубопроводов, арматуры и оборудования потери питательной воды при пусках и остановках парогенераторов. Количество этих потерь зависит от характеристики оборудования, качества его изготовления и монтажа, а также общего уровня культуры эксплуатации. Внутренние потери на лучших отечественных электростанциях составляют следующие доли от расхода питательной воды на КЭС 0,8—1%, на ТЭЦ 1,5— 1,8%. Основную часть внутренних [c.66]

Потери питательной воды 66 Потребители теплоты промышленных ТЭЦ 54 Правила технической эксплуатации (ПТЭ) 246, 247, 250 [c.290]

Если обозначить через Ai= (l—а")1>п.н суммарное количество конденсата, возвращаемого внешними потребителями пара, а через д.в= (а +а") п.н — количество добавочной химически обработанной воды, идущей на восполнение внутристанционных и внешних потерь конденсата, но без учета потерь питательной воды с продувкой котлов, то расчетная формула для определения количества продувочной воды с учетом частичного использования ее в расширителе примет вид [c.117]

В котельной, оборудованной пятью котлами давлением 3,2 МПа и паропроизводительностью 160 т/ч каждый, потери питательной воды на собственные нужды равны 2%, а пара и конденсата на производстве 12,4% производительности всех котлов. Определить добавку умягченной воды в питательную воду, если общее количество отсепарированного пара давлением 0,1 МПа составляет 9,2 т/ч от продувочной воды всех котлов и все потери восполняются подачей только умягченной воды. [c.204]

Потери питательной воды в данной схеме восполняются дистиллатом испарительной установки. [c.14]

Подводимый в нагревательную систему испарителей и паропреобразователей пар называется первичным или греющим, а получающийся вторичным. Первичный пар, испаряя находящуюся в испарителе воду, сам конденсируется и через конденсатоотводчик поступает в сборник дистиллата. Образующийся в испарителе вторичный пар направляется в поверхностный конденсатор, в котором конденсируется вследствие отдачи тепла циркуляционной воде. Конденсат вторичного пара также направляется в сборник дистиллата, откуда забирается насосом и подается на восполнение потерь питательной воды на станции. Питательная вода в испаритель подается чаще всего специальным насосом, а при малых давлениях вторичного пара иногда самотеком из бака, расположенного выше испарителя. [c.61]

Испарительные установки применяются для пополнения дистиллятом потерь питательной воды, когда не может быть применена химическая очистка. На рис. 8-10 показана схема трехступенчатой испарительной установки. Двух- и одноступенчатая установки получаются отделением соответственно одной или двух ступеней. [c.286]

Рис. 8-43. Схема распределения потерь питательной воды и точек их восполнения.

I — паровой котел 2 — пароперегреватель 3 турбина 4 — электрогенератор 5 - конденсатор 6 — конденсатный насос 7 — бак питательной воды 8 — питательный насос 9 — линия питательной воды котла 10 — условная линия потерь пара и конденсата на ТЭС It — подвод добавочной воды для восполнения потерь /2 — циркуляционный насос /.3 — источник охлаждающей воды (водоем) [c.186]

D — 5,9 кг/с, если известны давление перегретого пара Ра.а=1А МПа, температура перегретого пара ,i = 250° , температура питательной воды / .,= 120°С, кпд котлоагрегата (брутто) / а=86,5%, тепловое напряжение площади колосниковой решетки QjR= 1260 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 2з = 107,5 кДж/кг и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива Й4= 1290 кДж/кг. Котельный агрегат работает на кизелов-ском угле марки Г с низшей теплотой сгорания горючей массы 2в = 31 349 кДж/кг, содержание в топливе золы = 31% и влаги И = 6%. [c.52]

Задача 2.65. Определить количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере котельного агрегата паропроизводитель-ностью D = 5,45 кг/с, работающего на кузнецком угле марки Т с низшей теплотой сгорания Ql = 26 180 кДж/кг, если известны давление перегретого пара Рп.а=1,4 МПа, температура перегретого пара пл1 = 280°С, температура питательной воды /п, = 100°С, кпд котлоагрегата (брутто) rj =86%, величина непрерывной продувки Р = 3%, температура воды на выходе из экономайзера /п.в= 150°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 1 4 = 4%. [c.75]

Задача 2.73. Определить количество теплоты, воспринятое водой, конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью Z> = 5,45 кг/с, работающего на донецком каменном угле марки Т с низшей теплотой сгорания 25=24 365 кДж/кг, если известны давление перегретого пара р .п= 1,4 МПа, температура перегретого пара /пп = 260°С, те шература питательной воды iuB = 104° , кпд котлоагрегата (брутто) = 88%, величина непрерывной продувки Р = Ъ%, температура воды на выходе из экономайзера j = 164 , коэффициент теплопередачи в экономайзере = 0,021 кВт/(м К), температура газов на входе в экономайзер 0э=29О°С, температура газов на выходе из экономайзера 0 = 15О°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания = 4%. [c.77]

Величина непрерывной продувки обычно лежит в пределах 0,5—5%. Продувка связана с увеличением расхода питательной воды, т. е. с тепловыми потерями. [c.170]

Значительное место в обеопечении надежной и экономичной работы электростанций занимает подготовка добавочной воды, служащей для восполнения потерь питательной воды парогенераторов. Имеется ряд способов получения добавочной воды. Одним из них является термический способ с использованием ионарительных установок. Выбор того или иного способа получения добавочной воды определяется на основании технико-экономического расчета. При солесодержании исходной воды больше 400 мг/кг экономически целесообразно применять испарители. Установка на испарителях паропромывочного устройства МО ЦКТИ существенно расширяет диапазон их применения, в частности позволяет использовать испарители для получения добавочной воды высокого качества, пригодной для прямоточных парогенераторов сверхкритических парамет- [c.166]

Вследствие больших потерь питательной воды и периодической подачи в деаэратор повышенного. количества холодной химоч ищенной воды температура в деаэраторе (атмосферного типа) электростанции систематически снижалась до 98°С и ниже. В результате работы с повышенным оодержани-ем кислорода в нитательной воде произошло несколько остановок котлов из-за течи стальных экономайзеров, пораженных внутренней кислородной коррозией. [c.150]

Высокая влажность пара, считавшаяся ранее допустимой для промышленных котлов, ухудшает условия эксплуатации и создает большие энергетические потери питательной воды и связанное с этим увеличение потерь тепла с самопродувкой, интенсификацию процессов коррозии вследствие увеличения расхода питательной воды и соответственно кислорода (при возможном ухудшении деаэрации). [c.177]

При работе электростанции в пар01В0дян0м тракте происходят потери питательной воды, которые восполняются установкой приготовления и подачи добавочной воды. Химическая очистка сырой воды производится в ионообменных фильтрах химводоочистки 46, откуда вода поступает в бак обессоленной воды, забирается насосом и подается в конденсатор турбины. [c.29]

На рис. 125 показана принципиальная тепловая схема ТЭЦ. Пар из парогенератора 1 поступает в паровую турбину 2, которая приводит во вращение генератор 3. Отработавший в турбине пар выбрасывается в конденсатор 11. Конденсат конденсатным насосом 13 через эжекторные подогреватели, подогреватель низкого давления 12 и деаэратор 15 подается в питательный бак 16. Из питательного бака питательная вода направляется в паровой котел питательным насосом 17 через подогреватель высокого давления 22. Подогрев питательной воды осуществляется паром из нерегулируемых ступеней отборов турбины. Восполнение потерь питательной воды производится водой, которая проходит хим-водоочистку 18 и охладитель продувочной воды 20, а затем подается в питательный бак. Непрерывная продувка парогенераторов осуществляется через расширители продувки 21. Пар продувочной воды из расширителя поступает в деаэратор, а вода, отдав тепло в охладителе, сбрасывается в канализацию 19. Водоснабжение конденсатора производится при помощи циркуляционного насоса 10, забиракщего воду из бассейна охладителя 9. Воздух из конденсатора откачивается паровым эжектором 14. [c.170]

Питательная вода из деаэратора поступает во входной патрубок насоса. Пройдя через полуспиральный подвод, предназначенный для создания условий, наиболее благоприятных для обтекания потоком вращающегося вала, вода поступает в рабочее колесо первой ступени. В питательных насосах необходимо получить максимальное приращение потенциальной энергии давления, поэтому жидкость после рабочего колеса поступает в лопаточный отвод, в диффузорных каналах которого происходит превращение части кинетической энергии в потенциальную. Затем вода поступает к рабочему колесу второй ступени. Вода движется по каналам проточной части с больщими скоростями (40—60 м/с). Следовательно, эти каналы должны иметь благоприятную в гидравлическом отнощении форму и гладкую поверхность для уменьшения гидравлических потерь. Минуя последнюю ступень, вода поступает в пространство между наружным и внутренним корпусами, а оттуда в нагнетательный выходной патрубок. [c.227]

Задача 2.22. В пылеугольной топке котельного агрегата па-ропроизводительностью 0 = 5,56 кг/с сжигается бурый уголь с низшей теплотой сгорания Ql=l5 ООО кДж/кг. Определить кпд котло агрегата (брутто) и расход натурального и условного топлива, если известны давление перегретого пара Ри.а = 4 МПа, температура перегретого пара /ц. = 450°С, температура питательной воды /цв=150°С, величина непрерывной продувки Р = 3%, потери теплоты с уходящими газами q2 = lVo, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,5, потери теплоты [c.45]

Задача 2.32. Определить площадь колосниковой решетки, объем топочного пространства и кцд топки котельного агрегата паропроизводительностью /) = 5,45 кг/с, если известны давление перегретого пара Ри.и= А МПа, температура перегретого пара /п.п = 280°С, температура питательной воды t = 100°С, кпд котло-агрюгата (брутто) rjl = i6%, величина непрерывной продувки Р = 3%, тепловое напряжение площади колосников ой решетки Q/R=1015 кВт/м тепловое напряжение топочного объема Q/Ft=350 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,5% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива <74 = 5,5%. Котельный агрегат работает на кузнещсом угле марки Т с низшей теплотой сгорания горючей массы 2 =34 345 кДж/кг, содержание в топливе золы = 16,8% и влаги И = 6,5%. [c.50]

Задача 2.33. В топке котельного агрегата паропроизводите-льностью Z) = 7,05 кг/с сжигается природный газ Саратовского месторождения состава С02 = 0,8% СН4 = 84,5% QH6 = 3,8% СзН8 = 1,9% С4Н,о = 0,9% sH,2 = 0,3% N2 = 7,8%. Определить объем топочного пространства и кпд топки, если известны давление перегретого пара р п=1,4 МПа, температура перегретого пара /п, = 280°С, температура питательной воды n.B=HO° , кпд котлоагрегата (брутто) / а = 91%, величина непрерывной продувки Р=4%, тепловое напряжение топочного объема Q/Vj = 3l0 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 1,2% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q — 1°/о. [c.51]

И =32,0Уо, если известны температура топлива на входе в топку /т = 20°С, давление перегретого пара Рш.ц = 4 МПа, температура перегретого пара / ц = 450°С, температура питательной воды /п.,= 150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДжДкг К), кпд котлоагрегата (брутто) / р=86,8%, теоретическая температура горения топлива в топке 0, = 1631°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки а, = 0,708, лучевосприни-мающая поверхность нагрева Нл = 239 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания V p = 8,26 кДж/(кг К) в интервале температур в-г-9" , расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 2% и потери теплоты в окружающую среду [c.60]

Задача 2.44. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью )=13,5 кг/с, работающего на донецком угле марки ПА с низшей теплотой сгорания QS=25 265 кДж/кг, если известны давление перегретого пара п.п = 4 МПа, температура перегретого пара f ,, = 450° , температура питательной воды fn,= 100 , величина непрерывной продувки Р=3%, кпд котлоагрегата (брутто) jj a=86,7%, теоретическая температура горения топлива в топке в = 2035°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки Ох = 0,546, лучевоспринимающая поверхность нагрева Н = = 230 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива V p=l5,4 кДжДкг К) в интервале температур 0 — 0 , расчетный коэффициент, зависящий от относительного положения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4% и потери теплоты в окружающую среду 55 = 0,9%. [c.61]

Задача 2.51. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D — 4,09 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания 6 = 35 621 кДж/м , если известны давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара r = 425° , температура питательной воды в=130°С, величина непрерывной продувки Р=3%, теоретически необходимый объем воздуха F =9,51 м /м , кпд котлоаг-регата (брутто) >/ р=90%, температура воздуха в котельной te = 30° , температура горячего воздуха гв = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке о =1,15, присос воздуха в топочной камере Aotj = 0,05, теоретическая температура горения топлива в топке 0т = 2О4О°С, температура газов на выходе из топки б = =1000 С, энтальпия продуктов сгорания при в 1 — = 17 500 кДж/м , условный коэффициент загрязнения С = 0,65, степень черноты топки Дт = 0,554, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке. Л/=0,44, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q = 1% и потери теплоты в окружающую среду 95=1,0%. [c.65]

Задача 2.52. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропризводительностью D= 13,9 кг/с, работающего на каменном угле с низшей теплотой сгорания Ql = 25 070 кДж/кг, если известны давление перегретого пара />п.п = 4 МПа, температура перегретого пара /п = 450°С, температура питательной воды /пв=150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теоретически необходимый объем воздуха F° = 6,64 м /м , кпд котлоагрегата (брутто) >/ а = 87%, температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха в = 390 С, коэффициент избытка воздуха в топке 0 = 1,25, присос воздуха в топочной камере Лат = 0,05, теоретическая температура горения тогшива в топке бт = 2035 С, температура газов на выходе из топки 0 = 1О8О С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки = 0,546, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з=1,0%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 174 = 3% и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.66]

Задача 2.54. Определить количество теплоты, воспринятое паром в пароперегревателе котельного агрегата паропроизводи-тельностью D=13,5 кг/с, работающего на подмосковном угле марки Б2 с низшей теплотой сгорания Q =10 516 кДж/кг, если известны температура топлива на входе в топку t — 20° , теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кг К), давление насыщенного пара />нц = 4,5 МПа, давление перегретого пара Ра.а = МПа, температура перегретого пара /цп = 450°С, температура питательной воды fno=150° , величина непрерывной продувки Р=3%, кпд котлоагрегата (брутто) / р = 88 /о и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q = 4%. [c.69]

Задача 2.58. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата паропроизво-дительностью D = 5,6 кг/с, работающего на челябинском угле марки БЗ с низшей теплотой сгорания 6 =13 997 кДж/кг, если известны давление насыщенного пара / , = 4,3 МПа, давление перегретого пара ра.и = МПа, те шература перегретого пара п.п=430°С, температура питательной воды fn = 130°С, кпд котлоагрегата (брутто) f/i a = 89%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель / = 7800 кДж/кг, теоретический объем воздуха, необходимый для сгорания топлива = 3,74 м /кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Ааце = 0,04, температура воздуха в котельной в = 30°С, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3% и потери теплоты в окружающую среду j= 1%. [c.71]

Задача 2.60. Определить количество теплоты, воспринятое паром и конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительностью ) = 21 кгс/с, работающего на донецком угле марки А с низшей теплотой сгорания 2 = 22 825 кДж/кг, если известны температура топлива при входе в топку t., = 2Q° , теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кг К), давление насыщенного пара = 4 МПа, давление перегретого пара пп = 3,5 МПа, температура перегретого пара п.п = 420°С, температура питательной воды .,= 150°С, величина непрерывной продувки Р = 4%, кпд котлоагрегата (брутто) r] = %Wa, козффищ1ент теплопередачи в пароперегревателе = 0,051 кВт/(м К), температура газов на входе в пароперегреватель (9рс = 950°С, температура газов на выходе из пароперегревателя 0 = 6О5°С, температура пара на входе в пароперегреватель н.п = 250°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4=4,0%. [c.72]

Задача 2.62. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительно-стью D = 1,Q5 кг/с, работающего на природном газе Саратовского месторождения состава С02 = 0.8% СН4 = 84,5% СзНб = 3,8% СзН8 = 1,9% С4Н,о = 0,9% С5Н,2 = 0,3% N2 = 7,8%, если известны давление перегретого пара / п.п= U4 МПа, температура перегретого пара f n = 280° , температура питательной воды /п.,= 110°С, величина непрерывной продувки Р=4%, кпд котлоагрегата (брутто) f/ a=91%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель 1 = 17 320 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя / е= 12 070 кДж/кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аа е = 0,05, температура воздуха в котельной /, = 30°С, потери теплоты в окружающую среду qs=l%, коэффициент теплопередачи в пароперегревателе к е = 0,05 кВт/(м К) и температурный напор в пароперегревателе А/пе = 390°С. [c.73]

Задача 2.81. Определить конвективную поверхность нагрева воздухоподогревателя котельного агрегата паропроизводитель-ностью D — 5,9 кг/с, работающего на донецком угле марки Т со-сгава = 62 7% H" = 3,l /o SS = 2,8% N = 0,9% 0 =1,7% = 23,8% Ц =5,0%, если известны давление перегретого пара Ра.п- Л МПа, температура перегретого пара / = 275°С, температура питательной воды 100°С, кпд котлоагрегата (брутто) = величина непрерывной продувки Р=4%, температура воздуха на входе в воздухоподогреватель /, = 30°С, температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя / = 170°С, коэффициент избытка воздуха в топке tj=l,3, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,05, присос воздуха в воздухоподогревателе A t a = 0,06, коэффициент теплопередачи в воздухоподогревателе а = 0,0178 кВт/(м К), температура газов на входе в воздухоподогреватель 0вп = 4О2°С, температура газов на выходе из воздухоподогревателя 0 =ЗОО°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4%. [c.80]

Задача 2.92. Определить мощность электродвигателя для привода вентилятора котельного агрегата паропроизводитель-ностью D= 13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле с низшей теплотой сгорания 2 =10 636 кДж/кг, если температура топлива на входе в топку 1. = 20°С, теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кгК), давление перегретого пара /)пи = 4 МПа, температура перегретого пара fnn = 450° , температура питательной воды пв=150°С, кпд котлоагрегата (брутто) fj p=86%, теоретически необходимый объем воздуха V° — = 2,98 м /кг, коэффициент запаса подачи i=l,05, коэффициент избытка воздуха в топке t =l,25, присос воздуха в топочной камере Aotr = 0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе Да,п = 0,04, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор, j, = 25° , расчетный полный напор вентилятора Н = = 1,95 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2=1,1, эксплуатационный кпд вентилятора rjl = 6lVa, барометрическое давление воздуха Лб = 98 10 Па и потери теплоты от механической неполнотьь сгорания топлива 94 = 4%. [c.89]

Задача 2.97. Определить мощность электродвигателя для привода дымососа котельного агрегата паропроизводительностью Х) = 9,73 кг/с, работающего на челябинском буром угле состава С = 37,3% Н = 2,8% S> =1,D% N = 0,9% О =10,5% А = 29,5% = 18,0%, если темлература топлива на входе в топку /, = 20°С, давление перегретого пара Ра.п = 1>4 МПа, температура перегретого пара /п = 275°С, температура питательной воды fn,, = 100° , кпд котлоагрегата (брутто) f/i a=86%, величина непрерывной продувиа Р = Ъ%, коэффициент запаса подачи 1 = 1,05, коэффициент избытка воздуха перед дымососом ад = 1,6, температура газов перед дымососом 0д=182°С, расчетный полный напор дымососа Яд = 2,2 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2= 1Л> эксплуатационный кпд дымососа fj = 65%, барометрическое давление воздуха /i6 = 97 10 Па и потери теплоты от ме санической неполноты сгорания топлива [c.90]

Несмотря на то, что в настоящее время осуществляется массовое освоение высоких и сверхвысоких параметров пара (р1 = 23... 30 МПа = 570...600 °С) и глубокого вакуума в конденсаторе (97 %, или р2 = 0,003 МПа), термический к. п. д. цикла Ренкина не превышает 50 %. В реальных установках доля полезно используемой теплоты еще меньше из-за потерь, связанных с внутренней необратимостью термодинамических процессов. В связи с этим были предложены различные способы повышения тепловой эффективнс.с-тп паросиловых установок, в частности предварительный подогрев питательной воды за счет отработавшего в турбине пара (регенеративный цикл), вторичный перегрев пара (цикл со вторичным перегревом), комбинированное использование теп.яоты (теплофик цн-онный цикл). [c.122]

Поэтому использование природных вод, содержащих большое количество солей, кремневой кислоты, газов, в качестве питательной воды недопустимо. Для приготовления питательной воды требуемого качества на ТЭС природную воду подвергают специальной обработке. Она заключается в удалении минеральных и органических твердых взвешенных в воде примесей, солей жесткости (Са, Mg) с заменой их легкорастворимыми солями щелочных металлов (К, Na) общем обессоливании в системе выпарных установок с получением обессоленного конденсата обескремнивании дегазации. Такая обработка позволяет существенно снизить содержание примесей в питательной воде. Однако при эксплуатации котла количество примесей в воде постоянно возрастает. Это происходит ввиду присосов природной воды в конденсаторе турбины, добавки воды при восполнении потерь рабочей среды, перехода в воду продуктов коррозии конструкционных материалов. Кислород и углекислота, попадающие в воду, вызывают коррозию металла труб поверхностей нагрева. Соединения кальция и магния, относящиеся к труднорастворимым, как и продукты коррозии железа, меди, образуют накипь. Отложения образуют и легкорастворимые соединения такие, как NaaP04 NajSOj, если концентрация их выше растворимости в рабочем теле (воде или паре). Часть примесей кристаллизуется в водяном объеме, образуя шлам. [c.152]

Солесодержанием пара при определении значения продувки обычно можно пренебречь. Значение продувки не должно превышать 0,5 — 3% раехода питательной воды и завиеит от качества добавочной воды, подаваемой в деаэратор 7. Меньшим продувкам еоответствует восполнение потерь дистиллятом, для получения которого добавочную воду испаряют, а затем конденсируют. Содержащиеся в добавочной воде растворимые минеральные соли в образующийся пар практически не переходят. Потери воды при больших продувках восполняются химически очищенной водой. Уменьшение тепловых потерь с продувочной водой достигается соответствующей системой регенерации ее теплоты. [c.338]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...