Основные Параллельное включение

Сложные трубопроводы имеют разветвления. Составим основные расчетные зависимости для параллельного включения нескольких труб между точками разветвления (рис. 6.35, б). Для каждой из ветвей значение напора в сечениях А п В одинаково. Следовательно, равны и потери напора между этими сечениями [c.182]

Хотя в принципе эта формула пригодна для всех зон сопротивления, но применяется она главным образом для турбулентных режимов, так как в случае ламинарного течения чаще всего удается получить более удобные расчетные зависимости. Сложные трубопроводы, как указывалось, имеют разветвления. Составим основные расчетные зависимости применительно к схеме параллельного включения нескольких труб между точками разветвления (рис. 92). Для каждой из ветвей значение напора в сечениях А и В одинаково. Следовательно, потеря напора между этими сечениями одна и та же [c.196]

По типу структуры среди систем с временным резервированием различают (см. 1.6) системы с последовательным, параллельным, последовательно-параллельным соединением элементов, системы с сетевой структурой (структурно-сложные системы). В свою очередь последовательное соединение бывает двух типов основное и многофазное. При основном соединении нарушение работоспособности элемента приводит немедленно к нарушению работоспособности системы. При многофазном соединении в системе есть промежуточные накопители продукции и при отказе элемента нарушение работоспособности системы происходит не мгновенно, а через некоторое время, равное времени исчерпания запасов продукции в накопителях между отказавшим элементом и выходом системы. Параллельное соединение также имеет две разновидности резервное и многоканальное. При резервном соединении все элементы разделяются на две группы основные и резервные, причем последние не выполняют полезной работы, пока работоспособны основные элементы. При многоканальном соединении все параллельно включенные элементы выполняют полезную работу, создавая запас производительности. [c.205]

Большие подача и мош,ность ГЦН обусловлены, с одной сто-роны, тенденцией к увеличению единичной мощности реактора, с другой — уменьшением числа параллельно включенных петель в ЯЭУ. Уменьшение числа петель приводит к уменьшению числа единиц оборудования и при прочих равных условиях способствует повышению надежности АЭС. Оптимизация технико-экономических характеристик ЯЭУ как при создании, так и при эксплуатации наиболее полно достигается также укрупнением основного оборудования. Особенностью тракта циркуляции первого контура ЯЭУ является соотношение гидравлических потерь в петлях и на общем участке (активной зоне реактора). Практика показывает, что около 85—90 % гидравлических потерь приходится на реактор (общий участок). В связи с этим к ГЦН предъявляется требование отсут- [c.17]

При параллельном включении каждая установка состоит в основном из редуктора Р свежего пара и охладителя (увлажнителя) О, к которому подводится вода через сопла с, обычно от напорной линии питательных насосов. Для защиты охладителя и паропроводов низкого давления от действия повышенного давления при неисправности редукционного клапана Р за редуктором на паропроводе (или на охладителе) устанавливается предохранительный клапан пк. При параллельной схеме включения обе установки работают независимо и производительность каждой из них выбирается самостоятельно. [c.261]

В котельных установках малых и средних мощностей в зависимости от направления движения газов и пара различают две основные схемы включения пароперегревателя в газовый поток прямоточную схему, при которой движение газов и пара осуществляется параллельно, и противоточную схему с движением газов и пара навстречу друг другу (рис. 11-1). [c.209]

Влияние регулирования перегрева на температурную неравномерность в отдельных змеевиках в основном проявляется при работе пароохладителей на питательной воде на стороне насыщенного пара в связи с трудностью равномерного распределения влаги по параллельно включенным змеевикам. У регуляторов со смешивающими пароохладителями или с пароохладителями, работающими на котловой воде, может иметь место неравномерное охлаждение пара по сторонам котельного агрегата в тех случаях, когда регулятор перегрева состоит из двух пароохладителей по сторонам агрегата и регулирование ведется только по конечной общей температуре перегретого пара. При внимательном отношении к регулированию и (Контролю за температурой пара по обеим сторонам котлоагрегата или при соответствующем устройстве автоматики неравномерность исключается. [c.113]

Схема с расщепленным хвостом реализуется [Л. 32] путем размещения в основном газоходе (в котельном агрегате типа ТПП-200 в двух параллельно включенных газоходах) последовательно по ходу газов промежуточного пароперегревателя и основного регенеративного воздухоподогревателя. Для защиты вторичного перегревателя от излучения из поворотной камеры перед ним установлен небольшой пакет первичного пароперегревателя. В байпасном газоходе, включенном также параллельно двум основным, размещен водяной экономайзер и за ним — вспомогательный воздухоподогреватель, где подогревается часть воздуха, которая затем смешивается с основным воздушным потоком. Расход продуктов сгорания по основным и байпасному газоходам может перераспределяться с помощью дымососов, раздельно устанавливаемых в основном и байпасном газоходах. [c.173]

Основной частью СЭМУ является электромодель, принципиальная схема которой показана на рис. 12-3. Электромодель представляет двухкоординатную сетку электрических ячеек из сопротивлений и емкостей. Для моделирования тепловых процессов в трехслойных средах электрическая модель разделена на три части, ячейки которых отличаются номиналами сопротивлений и емкостей Первая, вторая и третья части имеют соответственно 70, 56 и 42 ячейки. Каждая ячейка первой части схемы состоит из переменных сопротивлений с максимальными номиналами 22 и 33 кОм и постоянной емкостью 68 мкФ. Ячейки второй части состоят из переменных сопротивлений с номиналами 22 и 100 кОм и двух параллельно включенных емкостей 68 и 80 мкФ. Ячейки третьей части схемы составлены из переменных [c.405]

Основной, а в парогенераторах высокого давления единственной испарительной поверхностью нагрева являются топочные экраны. На рис. 11-1 показано примерное расположение настенных топочных экранов и их элементов в парогенераторе среднего давления. Настенные топочные экраны i, б и 7 представляют систему параллельно включенных вертикальных труб. Исходя из конструктивных особенностей топочной камеры, допускают крутонаклонные участки (трубы холодной воронки 10 и фестона 5, потолочные трубы S, места разводки труб для горелок или амбразур 5 и т. п.). В установках высокого давления, когда располагаемое радиационное тепло в топке больше необходимого для парообразования (табл. 11-1), в топочной камере частично освобождаются стены для размещения других поверхностей нагрева. При этом испарительные поверхности нагрева располагают на вертикальных стенах, а наклонный потолок заменяют горизонтальным и на нем размещают пароперегреватель (поз. 3 на рис. 11-2). [c.124]

По найденным значениям проводимости воздушных зазоров вычисляют коэффициент рассеяния как отношение суммарной проводимости 2Gi параллельно включенных зазоров к проводимости основного рабочего зазора Go.p.3. В зависимости от конструкционного оформления аппарата, конфигурации зазоров и магнитных путей коэффициент о может изменяться в широком диапазоне (от 1 до 10 и выше). Поэтому использование справочных данных по коэффициентам рассеяния обычно приводит к большим ошибкам. [c.75]

Данные по основным типам промышленных ЭВ, используемых на ТЭС, приведены в табл. 5.25. Маркировка эжекторов АО ВТИ и АО ЛМЗ на примере ЭВ7-1000 означает эжектор водоструйный с параллельно включенными семью секциями и общим расходом воды 1000 т/ч. [c.477]

Конденсатные насосы должны откачивать большое количество основного конденсата, добавки химически обессоленной воды, дренажей подогревателей и т.п. Поэтому конденсационную установку снабжают несколькими параллельно включенными насосами, один из которых обязательно находится в резерве. Подача конденсатных насосов составляет 300—1500 м /ч. Их привод осуществляется стандартными электродвигателями с частотой вращения 24,71/с. Потребляемая мощность составляет 150—1250 кВт. [c.200]

Выполнение требований надежного охлаждения различных поверхностей нагрева усложняется гидравлической и тепловой неравномерностью работы параллельно включенных труб, связанных с рядом их конструктивных особенностей и условий эксплуатации. В котлах с естественной циркуляцией при относительно малом паросодержании пароводяной смеси в испарительных поверхностях нагрева основной причиной перегрева труб являются нарушения нормального гидравлического режима, которые рассматриваются далее. [c.230]

Основной испарительной поверхностью нагрева в современных котлах являются экраны, расположенные в топочной камере. На рис. 20.2 показана схема экранов барабанного котла среднего давления с топкой для сжигания пылевидного топлива с сухим шлакоудалением. Экраны представляют собой ряд панелей с параллельно включенными вертикальными подъемными трубами, соединенными между собой коллекторами. Часть подъемных экранных труб введена непосредственно в барабан котла. Отдельные секции экранов присоединены к барабану через коллекторы и соединительные трубы. [c.382]

В батарейных циклонах. Батарейный золоуловитель состоит из большого числа параллельно включенных циклонов небольшого диаметра (250—500 мм), объединенных в общем корпусе. Основными узлами батарейного циклона являются циклонные элементы, корпус с бункером, опорные решетки и опорный пояс. Принцип работы циклонных элементов батарейных циклонов такой же, как и циклона. [c.372]

Применение вместо однокамерных карбюраторов многокамерных, имеющих две или четыре смесительные камеры, объединенные в общем корпусе, позволяет повысить мощность двигателей вследствие лучшей дозировки и распределения горючей смеси по цилиндрам. Смесительные камеры в двухкамерных карбюраторах могут работать одновременно. Такие карбюраторы называются карбюраторами с параллельным включением камер. Параллельно включенные камеры имеют одинаковое устройство. В других двухкамерных карбюраторах сначала включается в работу одна так называемая основная, или первичная камера, а при увеличении нагрузки подключается вторая, дополнительная, или вторичная камера. Эти карбюраторы называются карбюраторами с последовательным включением камер. Четырехкамерные карбюраторы представляют собой блок спаренных двухкамерных карбюраторов с последовательным включением камер. [c.74]

Эквивалентная жесткость и эквивалентный коэффициент поглощения энергии динамической системы зависят от выбранной схемы включения упругих связен и в каждом случае определяются по-своему. Существуют два основных способа включения упругих связей параллельное (рис. 2-25,а, б) и последовательное (рис. 2-25,в). [c.74]

Схемы параллельного включения фильтров тонкой очистки приведены на фиг. 328, 329, 336. При параллельном включении фильтра тонкой очистки 90—95% масла нагнетается насосом в магистраль через фильтр грубой очистки и лишь небольшое количество масла (около 5—10%) ответвляется от главного потока к фильтру тонкой очистки. По схеме, приведенной на фиг. 336, масло, прошедшее через фильтр 2 тонкой очистки, направляется непосредственно в бак. Очевидно, что для подвода масла к трущимся деталям под необходимым давлением маслопровод с фильтром, включенным параллельно, должен обладать значительным сопротивлением. В противном случае через фильтр будет проходить чрезмерно большое количество масла, что приведет к падению давления в основной магистрали и недостаточному подводу масла к трущимся деталям. Если сопротивления фильтра с трубопроводом недостаточно, то его увеличивают — применяют специальное калиброванное отверстие или устанавливают дополнительный клапан. [c.379]

На автомобилях применяют параллельное включение сигналов высокого и низкого тонов. Основные частоты звука этих сигналов гармонично сочетаются. Обычно разница основных частот звука сигналов высокого и низкого тонов составляет 65—100 Гц. [c.240]

Однако подобный метод индивидуального регулирования равномерности движения дисперсной среды в сборках менее рационален, чем использование системы с групповым регулированием расхода. Поэтому были изучены различные сборки с нижним бункером общего регулируемого подпора (шайбования), а в ряде случаев— с выпускным возвратно-поступательно движущимся механизмом. Проведенные опыты и анализ полученных данных позволили установить, что в параллельно включенных в нижний и верхний бункера каналах равномерность движения может быть обеспечена лишь при выполнении следующих двух основных условий 1) при равномерности движения слоя дисперсной среды в выпускном групповом бункере 2) при равномерном пространственно-симметричном подключении системы каналов, питающих групповой бункер. Для обеспечения первого условия высота бункера с центральным регулируемым выпускным отверстием должна удовлетворять неравенству [Л. 4, 242] [c.313]

Между насосами 6 н 12 установлен блок фильтров 8, состоящий из магнитного патрона [и трех параллельно включенных пластинчатых фильтров. Перепускной (переливной) клапан 9 предназначен для защиты фильтров от разрушения при их загрязнении. При перепаде давления на фильтрах более 0,25 МПа перепускной клапан срабатывает и основная часть жидкости подается к насосам 12 через клапан, минуя фильтры. [c.266]

Примерная структурная схема такой системы показана на рис. 3. Если применяют электропневматические генераторы, исходный сигнал звукового давления задается генератором белого шума S, имеющего полосу частот 20 Г ц — 20 кГц. Из этой широкой полосы при помощи фильтров устройства 9 выделяют ряд более узких полос, чаще всего i/з-октавных. В каждой из полос уровень сигнала может регулироваться в пределах 40—60 дБ. Просуммированный на выходе фильтров формируемый сигнал поступает в параллельно включенные усилители мощности генераторов звука—сирен 3, 4, 5, создающих акустическое ноле в боксе камеры 6. Акустическая мощность генератора завпсит от глубины модуляции воздуха и определяется в основном расходом и перепадом давления на входе и выходе модулирующего клапана. Поэтому в каждом генераторе предусмотрен независимый канал управления сжатым воздухом, включающий обычные для воздухораспре- [c.448]

В тепловозах серии (фиг. 99) применён наддув Бюхи для повышения мощности двигателя тепловоз Д имеет автоматическую схему управления, благодаря которой тяговые моторы в зависимости от профиля пути и скорости автоматически переключаются с последовательного на последовательно-параллельное включение и на шунтировку моторов. Запуск двигателя производится от аккумуляторной батареи. Тепловоз Д имеет две основные тележки и шесть тяговых моторов. [c.601]

Проволочный тензодатчик может быть выполнен на большой ток питания до 0,5—1 а. При таком токе питания регистрация деформаций может производиться без электродного усилителя, например на шлейфе 8-го класса осциллографа МП-02. Этого типа тензодатчик мол-сет иметь базу в 50 мм, изготовляться из константановой проволоки ф 30 л. с чувствительной решеткой в виде нескольких параллельно включенных датчиков, общее сопротивление 10—20 ом относительная деформация 0,1% может дать разбалансировку моста по току до 1 ма. В связи с относительно большими габаритами, основное использование этих тепда-датчиков — измерение усилий в деталях работающих машин [12], [14], [48]. [c.549]

Основные бойлеры питаются паром из регулируемых отборов турбин. Пиковые бойлеры обычно питаются из котельной через редук-ционно-охладительную установку. Имеются также подводы пара к пиковым бойлерам из отборов турбин. Однако, параллельное включение нерегулируемых отборов двух турбин или нерегулируемого отбора с ре.цукционно-охлади-тельной установкой допускать не следует. [c.271]

Высоконапорная система. В низконапорной системе гидрозолоудаления транспорт золы и шлака происходит самотеком по каналам, имеющим для этого надлежащий уклон. При высоконапорном гидрозолоудалении зола и шлаки транспортируются по прубам, работающим полным сечением за счет напора, создаваемого насосом. Существуют две основные системы высоконапорного гидрозолоудаления с последовательным включением аппаратов и с параллельным включением аппаратов. [c.450]

В первой — шлаковой камере выпадают более тяжелые и крупные куски шлака. Из шлаковой камеры осевшие шлаки удаляются грейфером по мере их накопления без откачки воды, при этом, конечно, вода сильно взмучивается и осевшая ранее в камере зола в значительной степени уносится водой. В следующей — золовой камере происходит основное осаждение золы. Принимаются все меры для обеспечения спокойного движения воды по всему сечению этой камеры. Осевшая зола периодически удаляется после откачки воды из камеры. Для того чтобы выключение золоотстойной камеры на время откачки воды и удаления осевшей золы не приводило к прекращению процесса отстоя золы, выполняется несколько, чаще всего — три параллельно включенных золоотстойных камеры. [c.453]

В данном случае, установлены три сетевых иасоса (СН), работающие параллельно (один ив них может служить резервом). Вода под напором проходит сначала охладители конденсата бойлеров (ОК), представляющие поверхностные подогрев1атели воды, отнимающие тепло от конденсата перед возвратом его в баки станции. Эти охладители конденсата устанавливаются не всегда. Вода, подогретая в охладителях конденсата, поступает далее в два параллельно включенных основных бой- [c.59]

Пути решения проблемы. В проблеме получения больших автоэмиссионных токов, а, следовательно, и использования автокатодов с большой рабочей площадью, решающую роль играет геометрическая неоднородность микровыступов по рабочей поверхности катода. С помощью интегральной технологии удается достичь достаточной равномерности радиусов закруглений эмиттирующих центров, см. например [220, 221]. Однако неизбежно присутствующие при автоэмиссии адсорбция остаточных газов и ионная бомбардировка приводят к неодинаковому изменению радиусов закругления микровыступов или, если следовать терминологии уравнения Фаулера—Нордгейма, форм-фактора. Это приводит к перегрузке отдельных микровыступов, их взрывному испарению, разряду между катодом и анодом, и, как следствие, к деградации катода. В случае автокатодов из углеродных материалов геометрическую однородность эмиттирующих микровыступов создать практически невозможно. Поэтому основным инструментом, выравнивающим эмиссионные характеристики поверхности автокатода, является формовка, о чем уже неоднократно упоминалось. Однако, как показано выше, простая формовка для автокатодов большой площади не приносит желаемых результатов. Это связано, по-видимому, не только с большой неравномерностью микро-, но и макроповерхности катода, а также с изменениями расстояния анод—катод, которые при их малой величине играют очень большую роль. Один из наиболее перспективных на сегодняшний день путей решения этой проблемы состоит в разделении катода на электрически изолированные фрагменты, индивидуальной формовке каждого фрагмента и сдвиге вольт-амперных характеристик фрагментов в заданный допуск (естественно, в более высоковольтной области) [214]. Такие операции осуществляются с помощью вычислительно-управляющих комплексов на базе ЭВМ путем снятия вольт-амперных характеристик до токов, бйльших первоначального значения для формовки, после чего производится повторная формовка автокатода. После ее окончания вольт-амперная характеристика в области больших токов практически не изменяется (в координатах Фаулера—Нордгейма), а в области минимальных токов — сдвигается до попадания в требуемый допуск. При параллельном включении обработанных таким образом автокатодов наблюдалось полное сложение токов в полученной многоэмиттерной системе, т. е. в пределах флуктуаций общий ток равен сумме токов эмиссии каждого из катодов [222]. На основании указанных операций получен [214 ( автоэмиссионный ток 100 мА в непрерывном режиме с 9 автоэлектронных катодов из пучков углеродных волокон диаметром 70 мкм. Расстояние анод—катод 1,5 мм, давление остаточных газов 5 -10 Па. Предельный ток до формовки системы из 9 катодов не превышал 2 мА. В результате индивидуальной формовки каждый из катодов обеспечивал эмиссионный ток на уровне 10—15 мА. Вольт-амперные характеристики всех [c.157]

Описанные выше операции пуска и остановки блоков пока не автоматизированы и будут производиться вручную в основном дистанциоино со щита управления. При этом продолжительность отдельных пусковых one раций и соответственно моменты перехода от одной операции к другой устанавливаются по значениям температур и давлений рабочей среды в разных точках пароводяного тракта с учетом некоторых других показателей (отсутствие вибраций и шума в турбине, стабилизация солесодер-жания воды при промывке котлов и др.). Выбор параметров, дающих сигналы для проведения операций пуска, также требует уточнения. Возможно, что к числу таких параметров потребуется отнести и температуры в отдельных параллельно включенных элементах котельного агрегата. Число [c.205]

Расчет циркуляционного контура выполняют для средних (расчетных) условий работы. Практически эти условия выполняются только для основной массы параллельно включенных труб. Отдельные подъемные трубы или небольшая группа труб по ряду причин (затененность от прямого излучения факела, шлакование и др.) обогреваются слабее основной массы парообразующих труб, и поэтому параметры циркуляции для них могут сильно отличаться от расчетных. При этом могут образоваться режимы, при которых появляется опасность возникновения ухудшенного теплообмена и недопустимого повышения температуры стенки. Последнее в свою очередь вызывает отложения накипи и шлама, а также щелочную коррозию. Такими опасными режимами являются застой циркуляции, свободный уровень, опрокидывание циркуляции, расслоение потока пароводяной смеси и образование пара в опускных трубах. [c.107]

Параллельное включение фильтров используется в тех случаях, / когда расходная характеристика фильтра недостаточная для непре- рывной фильтрации всего циркулирующего потока жидкости в си- еме. Такой способ подключения фильтров применяется также для тонкой очистки жидкости, так как эти фильтры рассчитаны на фавнительно малый расход. Для больших расходов потребовалась бы значительное увеличение габаритов фильтра. Кроме того, е ли интенсивность загрязнения фильтра мала, то он может располагаться не в главном потоке, а на ответвлении в сочетании с дросселем, благодаря которому через фильтр пропускается часть основного потока жидкости. [c.14]

Система регенерации низкого давления выполняется однопоточной, т е. с нагревом воды в одной группе последовательно расположенных ПНД. В некоторых случаях отдельные ступени подогрева могут иметь два корпуса например, два аппарата ПН-950-42-8А (ПНД1) в схеме турбоустановки К-550-6,4/50, параллельно включенные по основному конденсату и греющему пару. [c.296]

Характерные конструктивные особенности подогревателей для энергоблоков, работающих на органическом топливе, видны на рис. З.бО. На промежуточных перегородках трубного пучка имеются устройства для сбора стекающего по поверхности трубок конденсата греющего пара и отвода его в нижнюю часть аппарата. В основном здесь применяются трубки диаметром 16x1 мм из сплава МНЖ-5-1 и стали марок 08Х14МФ, 08Х18Н10Т. Остальные элементы изготавливаются из углеродистой стали. Трубки в трубных досках крепятся вальцовкой имеется четыре хода воды (пучок параллельно включенных П-образных трубок соответствует двум ходам воды). [c.305]

Для работы с ЭДВ более широкое распространение получили методы последовательной коррекции. Их суть в том, что последовательно с усилителем мощности ЭДВ на его входе включается корректирующее звено, выравнивающее частотную характеристику вибросистемы. Основная трудность этого метода заключается в том, что невозможно добиться точной компенсации частотных искажений нагруженного вибровозбудителя. Это объясняется тем, что корректирующие звенья оказываются физически нереализуемыми, т. е. степень полинома числителя их передаточной функции выше степени полинома знаменателя. В связи с этим последовательная коррекция частотных характеристик вибросистемы с ЭДВ возможна только в определенных полосах частот. В качестве корректирующего звена применяют также систему параллельно включенных резонансных узкополосных фильтров, подобных формирующим фильтрам в аналоговых системах управления случайной вибрацией (п. 2). Однако такой метод позволяет скорректировать только амплитудно-частотную характеристику. Фазовые искажения могут оказаться значительными. [c.473]

Низковольтные генераторы изготовляют одноколлекторные напряжением 6 в при токе 1000/500 а, а также двухколлекторные напряжением 6/12 в при токе 500/250—10 000/5000 а. При последовательном соединении коллекторов можно получать напряжение 12 в, а при параллельном включении б в. В табл. 14 приведены основные технические данные низковольтных генераторов, а в табл. 15 — характеристика двигателей к ним. Гене- [c.244]

Фиг. 228, Схема обогатителя с параллельным включением жиклера мощности в основную дозирующую систему и с механическим приводом а — работа при прикрытой дроссельной заслонке б — работа при полностью открытой дроссельной заслоыке распылитель 2 —жиклер мощности 3— клапац обогатителя 4 — главный жиклер

Тормоз лебедки типа ТКТГ-ЗООМ колодочный, управляемый электрогидравлическим толкателем. Принцип действия его аналогичен принципу действия тормоза грузовой лебедки крана К-67. Параллельное включение электродвигателя гидротолкателя с основным электродвигателем лебедки обеспечивает автоматическое торможение при включении основного электродвигателя и растормаживание лебедки при его включении. Тормозное усилие создается пружиной, а растормаживающее — гидротолкателем. [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...