Расчёт на контактные

Расчёт на контактные напряжения 2 — 287 [c.85]

Расчёт на контактные напряжения сдвига [c.85]

Если модуль был найден или выбран при расчёте на контактные напряжения, то следует произвести поверочный расчёт на изгиб по формулам (146) и (14в) (стр. 270) при выбранных числах зубьев и z . [c.288]

Определение допускаемой нагрузки. Определение коэфициента нагрузки производится так же, как и при проектировочном расчёте — по относительным (к /И ,) значениям крутящих моментов. Расчёт на контактные напряжения производится по формуле (4а) или (4 и) и по формуле (66) (стр. 246). Расчёт на изгиб и на заедание производится так же, как и при поверочном расчёте. В особо ответственных случаях расчёта следует производить уточнённое определение коэфициента нагрузки и проверку контактных напряжений по формулам (12)—(12в) (пп. 12—16 проектировочного расчёта). [c.289]

Особенности расчёта конических колёс на контактные напряжения сдвига. Если зубья шестерни и колеса в ненагруженной конической передаче прилегают друг к другу по всей длине, то при приложении нагрузки деформация зубьев будет пропорциональна расстоянию точки зацепления от вершины начальных конусов. Следовательно, нагрузка в точно изготовленных или тщательно приработанных конических передачах распределяется вдоль ширины зубчатых колёс по трапецоидальному закону (который при износе зубьев не нарушается). При таком распределении нагрузки не будет большой погрешности, если расчёт на контактные напряжения производить по окружному усилию и эквивалентному радиусу кривизны в среднем сечении, определяемым по формулам [c.333]

Коэфициенты эквивалентной нагрузки Д"з для расчёта на контактные напряжения и Kia ДЛЯ расчёта на изгиб. [c.347]

Данные о допускаемых напряжениях при расчёте на контактную прочность см. гл. XI, а также [10], [16]. [c.298]

Расчёт на контактную прочность косых и шевронных зубьев цилиндрических стальных колес с эвольвентным профилем некорригированных или с высотной коррекцией производят по формулам проверочный [c.256]

Прочность прессовых соединений определяется силами сцепления, развивающимися на контактной поверхности по мере роста величины натяга. Многообразие факторов, влияющих на величину сцепления — материал, макро- и микрогеометрия сопрягаемых поверхностей, наличие и сорт смазки, наличие окислов, отклонения в форме сопрягаемых поверхностей, вибрации и ряд других факторов, — приводит к тому, что при практических расчётах ограничиваются учётом лишь [c.165]

Однако для практических расчётов предпочитают использовать зависимость, связывающую величину q с давлением (напряжением сжатия на контактной поверхности и коэфициентом трения /. Необходимо отметить условность последних величин, поскольку экспериментально можно определить лишь величину q, а величину давления р находят из аналитических зависимостей для толстостенных сосудов с рядом ограничений и допущений. Так как q=pf, то [c.165]

Формулы для расчёта цилиндрических прямозубых колёс на контактные напряжения сдвига. Расчёт на усталость (на выкрашивание) рабочих поверхностей зубьев стальных прямозубых колёс при угле зацепления а = 20° можно производить по следующим формулам [выведенным из формул (16), (2) и (3) и несколько упрощённым) [c.244]

Расчётная нагрузка для расчёта зубьев на изгиб отличается от полученной по формулам (21)—(216) расчётной нагрузки для расчёта зубчатых колёс на контактные напряжения, так как коэфициенты эквивалентной нагрузки и коэфициенты качества различны (стр. 279 и стр. 281). Однако различие коэфициентов нагрузки уже учтено в формулах (14) — (14д) и поэтому отдельно определять расчётную нагрузку для расчёта зубьев на изгиб не требуется. [c.276]

Расчёт гипоидной передачи на контактные напряжения и на изгиб можно производить так же, как конической, имеющей одинаковые с гипоидной размеры d, , Ь, ms и L. Если нет соответствующих эмпирических или экспериментальных данных, позволяющих увеличивать допускаемые напряжения по сравнению со значениями, рекомендуемыми для конических передач, то следует придерживаться этих последних значений. [c.337]

Формулы для расчёта зубьев червячного колеса на контактные напряжения сдвига. Из формул (16), (48), (48а) и (486) выведены (и несколько упрощены) следующие формулы, которыми и рекомендуется пользоваться при расчёте зубьев червячного колеса на усталость (на выкрашивание) рабочих поверхностей [c.344]

Вторая гипотеза точна для рессор с роликами или с вставками из различных материалов у концов листов. Выше было указано, что передача усилия по концам листов имеет место в идеальной рессоре. В отдельных случаях возможно возникновение контактных усилий между листами не только по концам [1], однако данное обстоятельство, поскольку оно не оказывает существенного влияния на распределение напряжений, можно не учитывать. Расчёт на внешнюю вертикальную на- [c.728]

На рис. 4.12 показаны распределения давлений при внедрении штампа в относительно мягкие покрытия различной толщины. Сравнение кривых 1, 2 рс = 0) и 1, 2 позволяет оценить влияние на контактные характеристики пригрузки вне штампа, которая рассматривалась равной р и приложенной внутри кольца (2с г 4с). Наличие пригрузки оказывает существенное влияние на характер распределения давлений и размер площадки контакта, особенно в случае относительно толстого покрытия. На основании результатов расчётов можно заключить, что для относительно толстых покрытий (кривая 2) распределение давлений близко к тому, которое имеет место для однородного полупространства (кривая 3). Как уже отмечалось, подобный результат имеет место и для относительно твёрдых покрытий (х > 1). При уменьшении толщины слоя давления в центральной час- [c.234]

Расчёт на долговечность по контактным напряжениям 678 [c.1070]

Допускаемое напряжение на смятие принимают обычно в 2—2,5 раза больше основного допускаемого напряжения на растяжение и сжатие [о], так как расчёт на смятие по существу является упрощённой проверкой прочности по контактным напряжениям. [c.161]

Ввиду того что вопрос о величине контактных напряжений с учётом сил, действующих в слое смазки, ещё не исследован, расчёт на контактные напряжения условно можно производить по максимальному контактному напряжению сдвига, используя формулу (16), причём допускаемые контактные напряжения сдвига Не следует определять на основании экспериментальных и эмпирических данных по усталости рабочих поверхностей зубьев и роликов. Имеющиеся экспериментальные данные позволяют предположить, что опасное контактное напряжение сдвига, возникающее при работе смазанных зубьев непосредственно у поверхности, близко по величине к условному расчётному контактному напряжению сдвига. По теории Герца — Беляева контактное напря жение одинаково для обеих поверхностей, находящихся в контакте. [c.244]

Особенности расчёта на контактные напряжения сдвига цилиндрических косозубых и шевронных колёс. При расчёте на выносливость рабочих поверхностей зубьев, цилиндрических косозубых и шевронных колёс можно пользоваться теми же формулами, что и для прямозубых колёс, подставляя в формулы (4) — (4ж) числовой коэфициент 80 ООО вместо 100 ООО и допускаемое контактное напряжение сдвига в поверхностном слое косых и шевронных зубьев (в r zj M вместо [c.246]

Особенности расчёта на контактные напряжения сдвига нестальных зубчатых колёс. Когда в паре зубчатых колёс одно или оба зубчатых колеса выполнены не из стали, числовые коэфициенты в формулах 1—1л(т. е. 100 000 для прямозубых колёс и 80 000 —для косозубых и шевронных) следует умножить [c.247]

Коафициенты эквивалентной нагрузки для расчёта на контактные напряжения [c.279]

В тех случаях, когда допускается повышенный и неравномерный износ зубьев (точнее, — обминание ножек зубьев вследствие прогрессивного выкрашивания) и когда твёрдость зубьев шестерни и колеса // -<250, расчётную продоли<ительность работы при расчёте на контактные напряжения можно принимать равной числу часов, в течение которого допускается износ зубьев на глубину, приблизительно равную [c.279]

Примечания. 1. При расчёте быстроходных передач [V > 15 м1сек) следует учитывать влияние накопленной ошибки, увеличивая жоэфициент С при расчёте на изгиб на 10—25 /о, а при расчёте на контактные напряжения — на 20—40 0, если Hq < 350, и на 10—2Ь° о, если Hq > 350 (С следует увеличивать на больший процент при большей окружной скорости и при большей изношенности зубообрабатываюших станков). [c.282]

Влияние динамической нагрузки на выносливость рабочих поверхностей зубьев экспериментально не выявлено. Тем не менее, ввиду того что среднетвёрдые, и в особенности мягкие, рабочие поверхности не снижают своего предела усталости при ограниченном выкрашивании, а ошибки в шаге частично компенсируются в результате изменения формы зубьев из-за обминания их рабочих поверхностей, рекомендуется при расчёте на контактные напряжения, если //д-<350, в формулу (27) подставлять лишь половину динамической нагрузки и, вызываемой ошибками в основном (при расчёте прямозубых колёс) или в окружном шаге (при расчёте косозубых и шевронных колёс). Эти рекомендации отражены также в значениях коэфициента С, приведённых втабл.25. [c.282]

При расчёте на прочность и долговечность многосателлитных планетарных передач следует учитывать неравномерность распределения нагрузки по сателлитам. Даже в весьма точно изготовленных планетарных передачах, судя по контактным напряжениям, при которых выкрашиваются рабочие поверхности зубьев, нагрузка по сателлитам распределяется так, как если бы работали примерно два сателлита из трёх. [c.94]

Твёрдость поверхностного слоя зубьев по Роквеллу (по шкале С) Момент инерции в кг см сек Коэфициент нагрузки для расчёта зубьед на контактные напряжения Коэфициент нагрузки для расчёта зубьев на изгиб Коэфициент перегрузки Коэфициент концентрации ндгрузки Коэфициент эквивалентной нагрузки Коэфициент эквивалентной нагрузки по прочности зубьев на изгиб Коэфициент качества Коэфициент качества для расчёта зубьев на изгиб [c.216]

К — коэфициент нагрузки для расчёта зубьев на контактные напряжения (см. Определение расчётной нагрузки", стр. 275) R oiu и R oK — допускаемые контактные напряжения сдвига R(. /для прямых зубьев для косых зубьев — R k) для шестерни и колеса при числе циклов напряжений N,, = = 107 в hZj M-) [c.246]

Обэзначения в формулах ( а) — (13д) to — основной шаг в см т — расчётное контактное напряжение сдвига, найденное по формуле (4) или (4з) без учёта кратковременных перегрузок, т. е. при 1 [если для прямозубых колёс ц > 6 (Д(, —8), то при определении т для расчёта на заедание и в формулах (13г)—(13д) следует принимать и - 6 (До-8)] Пц, — число оборотов в минуту шестерни для планетарных передач [c.265]

Структурные напряжения появляются в самом наплавленном металле швов, на контактной поверхности (при контактной сварке) и в зоне свариваемых участков. Структурные напряжения не ориентированы определённым образом в пространстве и взаимно уравновешены в микрообъёмах. Величина напряжений зависит от химического состава основного и наплавленного металла, а также от температурного режима сварки и условий охлаждения соединения и не может быть определена расчётом методами сопротивления материалов. При неблагоприятных обстоятельствах структурные напряжения вызывают трещины в наплавленном металле и переходной зоне как в горячем, так и холодном состоянии. Трещины иногда возникают независимо от внешних нагрузок. Структурные напряжения, опасные для [c.857]

В табл. 63 приведен образец расчёта нормы г.ремени на контактную сварку. [c.478]

Решение сформулированной выше задачи дискретного контакта может быть получено численными методами, при этом погрешность определения напряжённо-деформированного состояния тел определяется точностью задания функции F x,y), описывающей геометрию поверхностей контактирующих тел, и точностью применяемых вычислительных алгоритмов. В [226] проведён численный расчёт фактических контактных давлений Pi x,y) и областей фактического контакта Wj в пространственной контактной задаче при описании микрогеометрии поверхностей на основе данных профилометрирования. Известны также численные решения ряда контактных задач в плоской постановке для однородных тел и тел с покрытиями, в которых профиль поверхности задаётся в виде профилограммы (см., например, [158, 224]). [c.13]

Полученные в результате расчёта распределения контактных давлений р р)/р и максимальных касательных напряжений Tiaax )/P для X = 0,1 представлены на рис. 4.16 и 4.17. Анализ распределения контактных давлений для слоёв разной толщины (рис. 4.16,а) показывает, что чем толще слой, тем больше радиус а пятна контакта и меньше максимальное контактное давление. При этом следует отметить, что влияние свойств основания на контактные характеристики становится пренебрежимо малым, если толщина покрытия превосходит некоторое критическое значение h, зависящее от параметров х и /. Этот вывод следует из сравнения кривых 2, 3 и 4 на рис. 4.16,а. Аналогичные расчёты, проведенные для других значений параметра X < 1 показывают, что с уменьшением х критическое значение h растёт. Заметим, что для относительно толстого слоя (Л 3> 1) полученные зависимости совпадают с кривыми, рассчитанными для однородного упругого полупространства. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...