293 — Расчет контактные — Расчет

Напряжение контактное—-Расчёт 1 (2-я)— 357 [c.61]

Расчётная нагрузка для расчёта зубьев на изгиб отличается от полученной по формулам (21)—(216) расчётной нагрузки для расчёта зубчатых колёс на контактные напряжения, так как коэфициенты эквивалентной нагрузки и коэфициенты качества различны (стр. 279 и стр. 281). Однако различие коэфициентов нагрузки уже учтено в формулах (14) — (14д) и поэтому отдельно определять расчётную нагрузку для расчёта зубьев на изгиб не требуется. [c.276]

СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ ПОДШИПНИКОВ Предпосылки теории контактного расчёта [c.575]

Значения os в для частных случаев применения формулы контактного расчёта [c.577]

Частные случаи применения формул контактного расчёта [c.577]

Увеличение точности описания поверхности требует разработки специальных численных методов при решении контактных задач, позволяющих работать с большими массивами данных [153, 205, 238]. В большинстве случаев определение контактных характеристик сводится к решению интегрального уравнения (1.5). Алгоритм расчёта контактных характеристик, непосредственно использующий данные о топографии шероховатой поверхности и основанный на обратных соотношениях, описан в [156]. Перспективным при численном решении задач дискретного контакта является использование методов, основанных на быстром преобразовании Фурье. Использование этих методов практически позволяет нивелировать различия при проведении расчётов для однородных тел и тел с покрытиями [209, 221, 229]. [c.14]

Для описания шероховатой поверхности широко используется теория случайного поля [127], в которой форма поверхности представляется скалярной случайной функцией, На основе её анализа определяются параметры поверхности, необходимые для расчёта контактных характеристик. Для изотропных поверхностей такой анализ осуществлён в [220], для анизотропных поверхностей - в работах [128, 129]. Использование теории случайного поля при решении контактных задач и статистические вопросы, связанные с описанием топографии поверхностей, обсуждаются также в [178]. [c.15]

РАСЧЁТ КОНТАКТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК С УЧЁТОМ ПАРАМЕТРОВ МАКРО- И МИКРОГЕОМЕТРИИ ПОВЕРХНОСТЕЙ [c.62]

Общая схема расчёта контактных характеристик с учётом макро- и микрогеометрии взаимодействующих тел представлена на рис. 1.24. [c.76]

Описанные выше результаты относятся к случаю штампов в форме параболоидов вращения. Такая форма штампов наиболее часто используется для моделирования неровностей на поверхности шероховатых тел. Однако полученные в 2.2.2 общие соотношения применимы для изучения адгезионного взаимодействия осесимметричных выпуклых тел произвольной формы. Ниже проведены сравнительные расчёты контактных характеристик для штампов, форма контактирующих поверхностей которых описывается функциями /(г) = Сг (п = 1, параболоид вращения) и /(г) = С г (п = 2). Исследуемые профили штампов, в безразмерном виде задаваемые функцией F p) — (р = r/L), изображены на рис. 2.5,а кривыми 1 (п = 1) и 2 (п = 2). [c.95]

На рис. 2.17 представлены результаты расчёта контактных характеристик при различных значениях безразмерного расстояния Л между штампами. Кривые 3 описывают случай единичного штампа (Л —> +оо). Зависимости безразмерного радиуса области контакта а от нагрузки на один штамп Р, представленные на рис. 2.17,а, показывают, что при положительных нагрузках уменьшение расстояния между штампами приводит к уменьшению размера области контакта, как и в случае дискретного контакта без адгезии (см. главу 1). Однако в области отрицательных нагрузок, в которой контакт поверхностей ещё имеет место, уменьшение расстояния между штампами приводит к увеличению радиуса области контакта а. [c.121]

Заметим, что соотношения (3.51), (3.53) и (3.54) применимы также для расчёта контактных характеристик в задаче о скольжении вязкоупругого цилиндра с механическими характеристиками Та по вязкоупругому основанию с механическими характеристиками Е2, V2i Те, Тд-, если заменить в этих соотношениях и на параметры жЕ и определённые в (3.18) и С3.19). [c.159]

На рис. 4.10 и 4.11 приведены результаты расчёта контактных и внутренних напряжений для штампа с плоским основанием и скруглёнными кромками при отсутствии пригрузки, т. е. в случае Рс г) = 0 (г > а). [c.231]

На рис. 5.8 и 5.9 представлены результаты расчётов, полученные с использованием модели Максвелла. Более подробный анализ этой модели приведён в [176]. Результаты показывают, что наличие вязкоупругого поверхностного слоя приводит к несимметричному распределению давлений на площадке контакта (см. рис. 5.8). Контактные давления отнесены к максимальному давлению, рассчитанному по теории Герца при отсутствии вязкоупругого слоя, т.е. ро = ч/ /тг. Наибольшее влияние на распределение давлений (его несимметрию) оказывает параметр /3 /а . Несимметрия возрастает при малых значениях этого параметра. Параметр / влияет, главным образом, на значение максимальных контактных давлений. [c.272]

Вопросы, изложенные в главах 7 и 8, а также, частично, в главе 3, больше относятся к решению прикладной задачи расчёта контактных характеристик сопряжений с учётом трения и изнашивания поверхностей. [c.451]

Наконец, рассмотренные задачи дают возможность оценить границы применимости упрощённых подходов, которые уже используются в трибологии для анализа напряжённого состояния поверхностей и расчёта контактных характеристик. Например, ответить на вопросы При каких параметрах шероховатости и условиях нагружения можно без большой погрешности рассчитывать фактические давления и фактическую площадь контакта методами, базирующимися на теории Герца и не учитывающими взаимное влияние пятен контакта В каких случаях можно пренебречь свойствами тонких поверхностных плёнок, промежуточной среды, а также поверхностной энергией при анализе напряжённого состояния взаимодействующих тел При каких механических характеристиках покрытия и его толщине можно пренебречь упругостью подложки, считая её жёсткой [c.452]

Расчёт на контактные напряжения 2 — 287 [c.85]

Расчёт на контактные напряжения сдвига [c.85]

Контактные напряжения — Расчёт 1 (2-я) — 355 [c.338]

Прочность прессовых соединений определяется силами сцепления, развивающимися на контактной поверхности по мере роста величины натяга. Многообразие факторов, влияющих на величину сцепления — материал, макро- и микрогеометрия сопрягаемых поверхностей, наличие и сорт смазки, наличие окислов, отклонения в форме сопрягаемых поверхностей, вибрации и ряд других факторов, — приводит к тому, что при практических расчётах ограничиваются учётом лишь [c.165]

Однако для практических расчётов предпочитают использовать зависимость, связывающую величину q с давлением (напряжением сжатия на контактной поверхности и коэфициентом трения /. Необходимо отметить условность последних величин, поскольку экспериментально можно определить лишь величину q, а величину давления р находят из аналитических зависимостей для толстостенных сосудов с рядом ограничений и допущений. Так как q=pf, то [c.165]

Формулы для расчёта цилиндрических прямозубых колёс на контактные напряжения сдвига. Расчёт на усталость (на выкрашивание) рабочих поверхностей зубьев стальных прямозубых колёс при угле зацепления а = 20° можно производить по следующим формулам [выведенным из формул (16), (2) и (3) и несколько упрощённым) [c.244]

Расчётное контактное напряжение не должно быть больше допускаемого как для зубьев шестерни, так и для зубьев колеса. Допускаемые контактные напряжения сдвига следует определять по приведённым ниже формулам (9)—(9к), составленным на основании опытных (табл. 9—14) и эмпирических данных, с учётом коэфициента безопасности (по отношению к средним экспериментальным данным) 1,25. Если расчёт вести при коэфи-циенте безопасности, равном ], т. е. увеличить допускаемое контактное напряжение на 25 /о, то в некоторых случаях (примерно в 10—20 случаях из 100, если //д < 330) долговечность может оказаться меньше ожидаемой (в 3—4 раза . [c.259]

Допускаемые контактные напряжения сдвига для стальных косозубых и шевронных колёс. Нагрузка вдоль контактных линий косозубых и шевронных колёс, даже при идеально точном изготовлении последних, распределяется неравномерно, вследствие различной жёсткости зубьев на разных участках контактных линий [11] и различного износа зубьев (хотя бы только приработочного) при разных скоростях скольжения (в полюсе зацепления скорость скольжения равна нулю). Так как расчётные формулы (4з), (4и), (4к) и (4л) выведены исходя из предположения о равномерном распределении нагрузки по контактным линиям, то для согласования расчёта с эмпирическими данными оказалось необходимым снизить значения допускаемых контактных напряжений для косых и шевронных зубьев R -K по сравнению с напряжениями для прямых зубьев (при <ЗЬ0 — [c.260]

На этом основании при тщательной приработке зубчатых колёс, если при расчёте надлежащим образом учтены динамическая нагрузка и влияние перекоса, можно повышать допускаемые контактные напряжения сдвига на 25 /о. а для цементованных зубьев — на 20%. Такое повышение R связано однако, с известным риском, а именно при больших твёрдостях зубьев > 250) долговечность работы зубчатых колёс в некоторых (правда, редких) случаях может оказаться в 3—4 раза меньше ожидаемой при малых же твёрдостях зубьев Шд < 250) может наступить повышенный и неравномерный по окружности и по профилю зуба (т. е. приводящий к шуму передачи) износ зубьев на глубину, прибли- [c.260]

Для оценки точности метода локализации и выбора значения п, дающего погрешность в пределах заданной степени точности результатов, были проведены расчёты контактного давления р(/9, в) для одноуровневой системы инденторов при разном значении п, характеризующем количество слоёв инденторов, близлежащих к рассматриваемому индентору, на пятнах контакта которых принимается во внимание фактическое распределение давления. Так, при п = О интегральный член в левой части уравнения (1.17) равен нулю, влияние всех пятен контакта, окружающих произвольное фиксированное пятно, оценивается номинальным давлением, распределенным вне окружности радиуса Ло (второй член в правой части (1.17)), где Aq определено [c.30]

Изложенный выше метод расчёта зависимости внедрения системы штампов от действуюш ей на неё нагрузки был использован в [43] для обработки экспериментальных результатов, полученных Кендаллом и Табором [200]. Хорошее соответствие теоретических и экспериментальных зависимостей указывает на возможность использования модели в практике расчётов контактных характеристик тел, имеюш их поверхностный рельеф. [c.52]

Уравнение вида (1.45) впервые было предложено И.Я. Штаерма-ном [146] для определения номинальных давлений и номинальной области контакта при взаимодействии шероховатых тел. Им была выдвинута гипотеза, что при постановке контактной задачи для тел с поверхностной микроструктурой необходимо учитывать дополнительную податливость (аналог мягкой прослойки), связанную со смятием микронеровностей. При расчётах контактных характеристик использовалась экспериментально определённая функция дополнительного смепдения, которая, как правило, принималась в виде линейной или степенной функции номинального давления [c.60]

На рис. 2.2-2.4 представлены результаты расчёта контактных характеристик для случая, когда форма зазора в неде-формированном состоянии описывается квадратичной функцией, т.е. /(г) = г /(2Л) (п = 1, С = L = (2R) ). Распределение давления и упругих смещений приведены на рис. 2.2,а и б соответственно, для разных значений нагрузок. Кривые 1-3 соответствуют случаю контакта поверхностей, в то время как кривые 5 и 6 - случаю отсутствия контакта. Кривая 4 построена при /3 = /3, т. е. при точечном контакте. [c.91]

Результаты расчёта контактных давлений р х) для штампа параболической формы (/(ж) = ж /(2Д), R - радиус штампа) представлены на рис. 4.4. Расчёты показали, что с увеличени- [c.215]

При расчёте на прочность и долговечность многосателлитных планетарных передач следует учитывать неравномерность распределения нагрузки по сателлитам. Даже в весьма точно изготовленных планетарных передачах, судя по контактным напряжениям, при которых выкрашиваются рабочие поверхности зубьев, нагрузка по сателлитам распределяется так, как если бы работали примерно два сателлита из трёх. [c.94]

Твёрдость поверхностного слоя зубьев по Роквеллу (по шкале С) Момент инерции в кг см сек Коэфициент нагрузки для расчёта зубьед на контактные напряжения Коэфициент нагрузки для расчёта зубьев на изгиб Коэфициент перегрузки Коэфициент концентрации ндгрузки Коэфициент эквивалентной нагрузки Коэфициент эквивалентной нагрузки по прочности зубьев на изгиб Коэфициент качества Коэфициент качества для расчёта зубьев на изгиб [c.216]

Ввиду того что вопрос о величине контактных напряжений с учётом сил, действующих в слое смазки, ещё не исследован, расчёт на контактные напряжения условно можно производить по максимальному контактному напряжению сдвига, используя формулу (16), причём допускаемые контактные напряжения сдвига Не следует определять на основании экспериментальных и эмпирических данных по усталости рабочих поверхностей зубьев и роликов. Имеющиеся экспериментальные данные позволяют предположить, что опасное контактное напряжение сдвига, возникающее при работе смазанных зубьев непосредственно у поверхности, близко по величине к условному расчётному контактному напряжению сдвига. По теории Герца — Беляева контактное напря жение одинаково для обеих поверхностей, находящихся в контакте. [c.244]

К — коэфициент нагрузки для расчёта зубьев на контактные напряжения (см. Определение расчётной нагрузки", стр. 275) R oiu и R oK — допускаемые контактные напряжения сдвига R(. /для прямых зубьев для косых зубьев — R k) для шестерни и колеса при числе циклов напряжений N,, = = 107 в hZj M-) [c.246]

Особенности расчёта на контактные напряжения сдвига цилиндрических косозубых и шевронных колёс. При расчёте на выносливость рабочих поверхностей зубьев, цилиндрических косозубых и шевронных колёс можно пользоваться теми же формулами, что и для прямозубых колёс, подставляя в формулы (4) — (4ж) числовой коэфициент 80 ООО вместо 100 ООО и допускаемое контактное напряжение сдвига в поверхностном слое косых и шевронных зубьев (в r zj M вместо [c.246]

Особенности расчёта на контактные напряжения сдвига нестальных зубчатых колёс. Когда в паре зубчатых колёс одно или оба зубчатых колеса выполнены не из стали, числовые коэфициенты в формулах 1—1л(т. е. 100 000 для прямозубых колёс и 80 000 —для косозубых и шевронных) следует умножить [c.247]

При расчёте зубчатых передач, имеющих шестерни с малым числом зубьев (2щ < 25 при > 20°, /о < 1, 6ц, > " и > 0) или с отрицательным коэфициентом коррекции при > 350 необходимо производить проверку наибольших по профилю зуба контактных напряжений, которые не должны превышать бэлее чем на 4 /О/д допускаемые (для зоны, близкой к полюсной линии) контактные напряжения (колеса—для ножки колеса и шестерни — для ножки шестерни). Эта проверка может производиться по следующим формулам . [c.261]

Допускаемые контактные напряжения сдвига, со-ответствующие данным британского стандарта на цил1 ндрнчес ие зубчатые колёса, В британском стандарте на обработанные цилиндрические зубчатые колёса (11] расчёт зз бчатых колёс проводится по условному напряжению, равному отношению удельной контактной нагрузки (вфн дюйм) к эффективному радиусу кривизны (в дюймах) в степени 0,8. Расчёт прямозубых колёс производится по напряжению на границе зоны работы одной пары зубьев на ножке шестерни, расчёт косозубых колёс— по напряжению в средней точке контактной линии (полной длины). [c.261]

Обэзначения в формулах ( а) — (13д) to — основной шаг в см т — расчётное контактное напряжение сдвига, найденное по формуле (4) или (4з) без учёта кратковременных перегрузок, т. е. при 1 [если для прямозубых колёс ц > 6 (Д(, —8), то при определении т для расчёта на заедание и в формулах (13г)—(13д) следует принимать и - 6 (До-8)] Пц, — число оборотов в минуту шестерни для планетарных передач [c.265]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...