Расчет зубьев на контактную и изгибную выносливость

При расчете непрямозубых передач на контактную и изгибную выносливость зубьев используют формулы (90)... (93) с учетом особенностей геометрии косозубых передач, учитываемых соответствующими коэффициентами. [c.109]

V. Проверочный расчет на контактную и изгибную выносливость зубьев. [c.306]

Правильно спроектированные передачи должны быть рассчитаны так, чтобы любая из возможных причин повреждения зубьев была исключена. В соответствии с этим расчетным путем проверяют выносливость рабочих поверхностей (контактная и изгибная прочность зубьев). Общепринятой методики расчета зубьев на износ и заедание в настоящее время нет. Открытые передачи рассчитывают только на изгиб, закрытые — на контактную прочность, и проверяют зубья на изгиб. [c.84]

В связи с этим Для закрытых червячных передач основным является расчет на контакт -ную выносливость (выполняемый как проектный или проверочный), а проверочный расчет на выносливость по изгибу зуба — дополнительный. Дополнительные также проверочные расчеты на контактную и изгибную прочность от максимальной нагрузки и расчет на нагрев. [c.85]

В проектируемых приводах открытые передачи зацеплением являются второй ступенью. К ним относятся зубчатые (цилиндрические и конические) передачи и цепные передачи однорядной роликовой цепью по ГОСТ 13568—75 (табл. К32). Расчет передач зацеплением приводится в два этапа первый—проектный с целью определения геометрических параметров передачи второй—проверочный расчет зубьев зубчатых передач на выносливость по контактным и изгибным напряжениям и цепи цепной передачи на прочность и износостойкость (рис. 4.1, 4.3, 5.5). [c.89]

Фактическую нагрузку в зацеплении определяют с учетом неравномерности распределения нагрузки между зубьями и по ширине венца и с учетом ударов. Для этого эквивалентный момент умножают на коэффициент нагрузки Кн при расчете на контактную выносливость и — при расчете на изгибную выносливость. [c.92]

Неравномерность распределения по длине зуба контактных напряжений Од соответствует неравномерности нагрузки и), поэтому при расчете на контактную выносливость поверхностей зубьев считают К% = /Ср. Неравномерность распределения по длине зуба максимальных изгибных напряжений в заделке сглаживается тем сильнее, чем меньше отношение Ьа>1т. Зависимость /С/гр от К% и Ь /т при бда/т > 4 может быть приближенно аппроксимирована формулой [c.197]

Амплитуда эквивалентного крутящего момента (нагрузки) для расчета зубьев колес на изгибную и контактную выносливость и валов на изгибную выносливость определяется по формуле [c.254]

При консольном расположении одного из колес возрастают деформации вала и опор, что усиливает концентрацию нагрузки по длине зуба. Износ подшипников нарушает регулировку зацепления, из-за чего в передаче возникают дополнительные динамические нагрузки. Все эти особенности понижают несущую способность передач. Проф. В. Н. Кудрявцев рекомендует принимать несущую способность конических зубчатых передач с линейным контактом при расчетах на выносливость по изгибным и контактным напряжениям равной 0,85 от несущей способности цилиндрической передачи, рассчитанной на ту же нагрузку. [c.124]

В проверочном расчете, когда известны параметры передачи и условия ее работы, определяют изгибные и контактные напряжения и сравнивают с допускаемыми по выносливости материала. При этом требуется во можно большая точность определения всех коэффициентов, влияющих на работоспособность передачи. В результате проектант уточняет ее размеры, материал и термохимическую обработку зубьев колес. [c.53]

Кривая усталости. Для шестерен кривые усталости представ ляются в виде степенной зависимости (2.16). Согласно работам [2. В7, ПО], параметры наклона кривой контактной усталости та и кривой изгибной усталости /Пр зубьев можно считать постоянными и равными соответственно = 6 и = 9. Базовое число циклов нагружения принимается равным JV — 4-10 циклов при расчете зубьев на изгиб и jVh = 1,2-10 циклов — при расчете на контактную выносливость. Исключение составляют шестерни, изготовленные из сталей ЗОХ и 35Х, подвергнутые цианированию, для которых Np = 2-10 циклов. Для шестерен из стали 55ПП, подвергнутых поверхностной закалке ТВЧ по контуру, следует принять = 6, Np = 1,5-10 циклов и Л/д = 10 циклов [2]. [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...