Значения контактные — Расчет

Все виды разрушения зависят от значения напряжений в месте контакта. Поэтому основным критерием работоспособности и расчета фрикционных передач с металлическими катками является их контактная прочность, которая зависит от значения контактных напряжений aff. Наибольшее значение 0[ определяют по формуле (3.2), Условие прочности [c.305]

В червячных передачах, аналогично зубчатым, зубья червячного колеса рассчитывают на контактную прочность и на изгиб. Как отмечалось выше (см. 15.8), в червячных передачах кроме выкрашивания рабочих поверхностей зубьев велика опасность заедания и изнашивания, которые зависят от значений контактных напряжений сг//. Поэтому для всех червячных передач расчет по контактным напряжениям является основным, а расчет по напряжениям изгиба — проверочным. [c.221]

Теплопроводность Я, температуропроводность а и теплоемкость металлоплакирующих смазок имеют важное значение как при расчете технологической аппаратуры и процессор их производства, так и при использовании смазок в узлах трения. Согласно теории контактного теплообмена тепловая проводимость фрикционной зоны сопряжения деталей определяется суммой проводимостей межконтактной смазочной среды ас и металлических контактных мостиков а , которые зависят от теплофизических свойств материалов и микрогеометрии поверхностей трения. Введение порошкообразных металлов с хорошей тепловой проводимостью в контактную зону и заполнение ими (а в случае оплавления — жидким металлом) пространства между выступами шероховатостей приведет к увеличению как а , так и Кроме того, повышение температуропроводности увеличивает скорость эвакуации тепла из перегретых зон, возникающих при тяжелых режимах трения. В этом плане целесообразно использовать металлические порошки легкоплавких эвтектических сплавов. Как показали результаты экспериментов, на установке ОТС-3, предназначенной 70 [c.70]

В расчетах кулачковых механизмов рекомендуется принимать допускаемые контактные напряжения равными удвоенному или утроенному пределу текучести материала. Эта рекомендация недостаточно проверена, кроме того, ей трудно пользоваться при деталях с упрочнением поверхностного слоя. Поэтому до тех пор, пока не будут выполнены необходимые исследования, целесообразно использовать методику определения контактных напряжений и численные значения употребляемые в расчетах зубчатых передач [7]. При расчете по этой методике надо принимать равное допустимому напряжению на смятия при = 1, т. е. (2- -3)-45 кГ/мм . [c.241]

Возможность некоторого улучшения водного баланса котельной или ТЭЦ также является одной из положительных сторон применения контактных экономайзеров. Расчеты показывают, что около 10% питательной воды котлов можно получить в виде конденсата паров, содержащихся в дымовых газах. Для ряда районов страны с тяжелым водным балансом даже эта небольшая величина может иметь определенное положительное значение. [c.150]

Полезная мощность (или сила), которую молсет передать зубчатое колесо, исходя из долговечности по усталости, определяется как меньшее из двух значений, вычисленных из расчета па изгиб и по контактны.м напряжениям. [c.675]

Это — минимальная величина действительного сжатия прокладки, потому что фиг. 3 построена с учетом максимального трения, т. е. для условий, которые не всегда имеют место в реальной обстановке. Если резьбу смазать маслом, то кажущееся контактное давление может сравняться по величине с действительным. На практике не удается точно задать величину трения, значение которой позволяет определить истинное давление сжатия прокладки. Нельзя также установить ее верхний и нижний пределы. Этим обусловлена некоторая неопределенность в расчетах фланцевых соединений по моменту затяжки болтов. Поэтому можно только указать диапазон возможных значений контактных давлений. Действительное давление сжатия прокладки лежит в этом диапазоне. Наиболее вероятное значение определяется по нижней кривой фиг. 3. [c.211]

Приводимые в ГОСТ 18854-94 формулы и коэффициенты для расчета базовой статической расчетной грузоподъемности основаны на принятых в качестве расчетных значениях контактных напряжений. [c.109]

Сравнение результатов расчетов со значениями контактных давлений, требуемыми для обеспечения герметичности, показывают, что предельно допустимыми отклонениями могут быть приняты Д = 0,08 мм при натяге [c.163]

Для напряженных состояний, возникающих в зонах контактных деформаций (локальное соприкосновение цилиндрических, сферических или других поверхностей), вводят понятие о контактных пределах текучести, прочности и усталости. Последние обычно тем более превышают соответствующие характеристики при одноосном напряженном состоянии, чем более пластичен металл и чем ближе напряженное состояние к объемному сжатию. Эти превышения достигают двукратных и больших значений. Контактные пределы прочности оцениваются в зависимости от твердости металла. Вопросы контактной несущей способности и соответствующие расчеты деталей конструкций в данной книге не рассматриваются. [c.7]

Результаты расчетов, приведенные в работах 112 и 72], в виде графиков контактного давления показаны в 1-м квадранте на рис. 16 и соответственно обозначены 1 и 2. Значения контактных напряжений [c.43]

Следует отметить, что в последних двух случаях наблюдается удовлетворительное согласование аналитических и численных результатов. Расхождение значений контактного давления не превышает уровня погрешности расчетов, принятого в машиностроении. [c.44]

В табл. 2.9 приведены безразмерные значения контактных напряжений q z) и величины Р, вычисляемые соответственно по формулам (2.136), (2.135). При расчетах полагалось а — 1, и — 0,3, 0,5. [c.91]

Предельные значения контактных напряжений смятия прп расчете по Герцу подшипников качения, изготовленных на специализированных заводах при твердости колец и тел качения HR = = 60н-65, составляют [c.321]

Результаты расчета, когда горный массив содержит горизонтальную выработку, представлены на рис. 1-4, где показана область критических значений контактных давлений ql, q2 при различной геометрии выработки и крепи, которым соответствуют значения параметров т = п = 4 . На рис. 1 материал массива — песчаник, не опасный по выбросам, внешний слой крепи — железобетон, внутренний — бетон. На рис. 2 материал массива — песчаник, не опасный по выбросам, внешний слой крепи — бетон, внутренний — железобетон. На рис. 3 материал массива — аргиллит, внешний слой крепи — железобетон, внутренний — бетон. На рис. 4 материал массива — аргиллит, внешний слой крепи — бетон, внутренний — железобетон. [c.309]

В табл. 1 приведены некоторые формулы для расчета статического контактного давления. В формулах для оценки радиального усилия, приходящегося на единицу периметра вала, сделаны преобразования, дающие средние номинальные статические значения контактного давления (обозначения входящих величин — авторов). [c.9]

Относительно формулы (15-8) можно высказать критические замечания на том основании, что теория Дебая, разработанная для кристаллических тел, является неприменимой для расчета энергий фононов и (илн) скоростей фононов в рассматриваемом случае [17]. Кроме того, для некоторых материалов, например для ртути [26], нельзя применять формулу (15-6), которая пригодна лишь при температурах жидкого гелия II. Несмотря иа это, формула (15-8), по-видимому, дает весьма правдоподобное верхнее предельное значение контактной тепловой проводимости. [c.351]

Далее по установленным значениям йщ и расчет передачи проверяется на выносливость по контактной прочности и по излому, в ходе которого определяются окончательные значения и пи. [c.280]

Сопоставление кривых показывает, что линеаризация контактных деформаций вполне допустима, так как мало влияет на расчетное значение контактной силы. Вместе с тем расчет вообще без учета контактных деформаций приводит более чем к двухкратному преувеличению максимальной силы. [c.550]

Для второй точки контактные напряжения будут больше и при проверочных расчетах муфты вычисляют напряжения только для второй точки. Вычисленные значения контактных напряжений должны быть меньше допустимых (определяемых по справочной литературе). [c.32]

Расчеты, используемые в станкостроении [17], основаны на обработке большого количества экспериментальных данных и позволяют получить средние значения контактных упругих деформаций. При расчетах жесткости несущие системы рассматривают как рамы с упругим соединением элементов. Оси элементов рамы полагают совпадающими с осями, проходящими через центры тяжести элементов системы. При определении составляющих от собственных деформаций элементов, образующих раму, т.е. станин, стоек, поперечин. [c.71]

Значение Мр при расчете на изгиб элементов всех механизмов и на контактную прочность деталей механизмов подъема равно [c.74]

Экспериментальные исследования показали, что значение коэффициентов трения на контактной поверхности зависит от многих факторов способа сборки, удельного давления р, шероховатости поверхности, рода смазки поверхностей, применяемой при запрессовке деталей, скорости запрессовки и пр. Поэтому точное значение коэффициента трения может быть определено только испытаниями при заданных конкретных условиях . В приближенных расчетах прочности соединения стальных и чугунных деталей принимают [c.87]

Табл. 6.10, Значения при расчете контактной прочности

Табл. 9.7. Значение коэффициента 8 при расчете контактной прочности

Для предупреждения заедания ограничивают значения контактных напряжений и применяют специальные антифрикционные пары материалов червяк — сталь, колесо — бронза или чугун. Устранение заедания в червячных передачах Eie устраняет абразивного пвноса зубьев, Интенсквкость износа зависит также от значения контактных напряжений. Поэтому расчет по контактным напряжениям для червячных передт является основным. Расчет по напряжениям изгиба [c.180]

Основным критерием работоепоеобноети и расчета фрикционных передач с металлическими катками является их контактная прочность, которая зависит от значения контактных напряжений ст . Наибольшее значение а,, определяют по формуле (1.11). Условие прочности [c.113]

Оптимальное давление напрессовки и соответствующая ему величина натяга могут быть определены из условия рав-нопрочности внутренних точек внутренней и наружной трубы. При расчете по теории прочности наибольших касательных напряжений одинаковые значения эквивалентного напряжения для внутренней и наружной трубы получаются при значении контактного давлеЬия [c.215]

Контактное термическое сопротивление. С помощью ONDU T можно решить задачу для случая, когда два материала с разными значениями теплопроводности расположены вплотную. На практике, так как контактные поверхности не идеально гладкие, на стыке существует контактное термическое сопротивление в дополнение к термическому сопротивлению самих материалов. В большинстве случаев значения контактного термического сопротивления могут быть найдены из теоретических соотношений или экспериментальных данных. Программа ONDU T может быть изменена для включения заданных пользователем значений контактного сопротивления в расчет коэффициентов дискретных уравнений для соседних точек. [c.282]

Приведенные значения контаюгных напряжений соответствуют действию статической нагрузки, равной базовой статической радиальной фузоподъемно-сти подшипника по каталогу. Формулы и коэффициенты для расчета базовой статической грузоподъемности по ГОСТ 18854-94 (ИСО 76-87) основаны на этих значениях контактных напряжений. [c.185]

Были проведены расчеты контактных напряжений и величины Р = = P(l-l ) fiSy при различных значениях параметров. Результаты расчетов сведены в таблицы и иллюстрированы графиками. Один из графиков характеризует жесткость Р системы цилиндр-бандаж в зависимости от его относительной длины 3 = Ъ/а при -Й2/ 1у = 0,3, % = Я 1Я2 = 0. При определенных значениях параметра 3 = Р система обладает максимальной жесткостью, при этом жесткость с увеличением (3 вначале растет, а при (3> 3 убывает. Вид графика аналогичен изображенному на рис. 4. Отметим также, что, как показали расчеты, у функции К и) при значениях параметра х Щ К2, больших определенного значения х, зависящего от других параметров задачи, появляются действительные нули, что свидетельствует о возможности появления под бандажем знакопеременных контактных напряжений. [c.169]

Определение допускаемо II нагрузки. Определение коэффициента нагрузки производится так же, как и при проектировочном расчете — по относительным (кМ значениям крутящих моментов. Расчет на контактные напряжения производится по формулам (4а) пли (4и) и (66) (стр. 94—95). Расчет на пзгиб и на износостойкость производится так же, как и при проверочном расчете. В особо ответственных случаях расчета следует производить уточненное определение коэффициента нагрузки и проверку контактных напряжений по формулам (4м)—(4р) и (12)—(12а) (пп. 12—16 проектировочного расчета). [c.130]

При конструировании пресса с электрообогревом следует использовать все возможности для снижения сопротивления теплопереходу от нагревательного элемента к плите и уменьще-нию температурного перепада между плитой и элементом, так как это позволит снизить амплитуды колебаний температуры звеньев системы. Однако для конкретных рекомендаций относительно применения тел или иных методов расчета температурных полей различных нагревателей необходимо располагать экспериментальными данными о значениях контактных сопротивлений между нагревателем и плитой, а также между отдельными деталями нагревательного элемента. [c.66]

Основной проектный параметр механизма с цилиндрическими колесами (ступени редуктора), межосевое расстояниеа определяется по допускаемому контактному напряжению Вследствие замены значений передаточного числа и межосевого расстояния на стандартные контактные напряжения на активной поверхности зубьев могут оказаться больше допустимых, поэтому необходим поверочный расчет на контактную прочность. Расчет ведется по стандартной формуле [c.180]

Вопросы износа деталей, например коммутационных устройств, приобретают особо важное значение в связи с общими требованиями гаовышшия качества и надежности РЭА. В электричеоких соединителях, п 1реключателях иэнос контактов приводит к увеличен юо расстояния между поверхностями контактирования и уменьшению контактного нажатия. Расчет деталей яа иаяос изложен 8 [ 16]. [c.36]

Неучет контакгаого упрочнения при вычислении деформаций дает завышенный результат для узких прослоек, где деформации, как правило, малы. Для широких прослоек, где оценка уровня пластических деформаций может иметь практическое значение, контактное упрочнение проявляется слабо и поэтому его можно не учитывать, а расчет вести по схеме плоского напряженного состояния, [c.241]

Для передач, подверженных значительным кратковременным перегрузкам, необходима проверка зубьев на изгиб и контактную прочность по величине максимальной (пиковой) нагрузки, не учитываемой при расчетах на выносливость. Эта проверка, выполняемая как для закрытых, так и для открытых передач, должна обеспечить статическую прочность зубьев в целом (на изгиб) и их рабочих поверхностей (отсутствие пластических деформаций или хрупкого разрушения). Допускаемые напряжения (предельные), прини.маемые при указанной проверке, имеют более высокие значения, чем при расчетах на выносливость (на изгиб и контактную прочность). Значения предельных допускаемых напряжений приведены в табл. 12. [c.91]

Передаточное число и является частным случаем передаточного отношения i. В итличие от I значение а всегда больше единицы, всегда положительно и относится только к паре зубчатых колес. Применение а вместо i связано только с формой расчетных зависимостей для контактных напряжений — см., например, формулу (8.9), где Рпр выражают через di, а не через Однозначное онредетение и позволяет уменьшить вероятность ошибок при расчете. [c.98]

Значения расчетных контактных напряжений одинаковы для шестерни и колеса. Поэтому расчет выполняют для того из колес пары, у которого меньше допускаемое напряжение [од] — см. ниже (чаще это бьшает колесо, а не шестерня). [c.115]

Определение допускаемых напряжений. К о н т а к т н ы х — по табл. 6.13 ч. 1, предел контактной вынос/ивости o/f = 17 HR + + 200, тогда для шестерен пш л = 17 52 + 200 = 1084 МПа и для колес Он нт = 17 50 -Ь 200 = 1050 МПа. В расчет принимается среднее значение твердости. По гpaф кy (рис. 6.21 ч. 1) при1ш-маем базовое число циклов при HR 50 Nho= S 10 циклов, коэффициент безопасности— Sh — 1,2. При jVh г < Л но (ограниченный срок [c.296]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...