Дисковые Параметры

Параметры кулачково-дисковой муфты (см. рис. 15.7) (МН 2701 — 61) [c.415]

При частых кратковременных перегрузках и значительных угловых скоростях широко применяются также фрикционные предохранительные муфты. Они передают вращающий момент за счет сил трения. Эти муфты, как и фрикционные, могут быть дисковыми, конусными НЛП с цилиндрическими поверхностями трения. Конструкции предохранительных фрикционных муфт отличаются от сцепных тем, что они не имеют управляющего устройства. Описания конструкций этих муфт и расчет их параметров приводятся в литературе [1.34]. [c.351]

Коэффициенты сопротивления при дисковом трении зависят от числа Рейнольдса, шероховатости дисков и расстояния между дисками в осевом и в радиальном направлениях. Следовательно, трудно дать точную обобщенную аналитическую взаимосвязь всех параметров. В выражениях (111.17), (111.19), (111.20), (111.21) их численные значения определены опытным путем. [c.63]

Конструктивно МГД-генераторы различаются конфигурацией и размерами каналов. Наиболее распространенным и простым является линейный канал прямоугольного сечения, расширяющийся по пути потока плазмы. В дисковых МГД-генераторах канал образуется стенками, расположенными по радиусу, на которые опираются верхний и нижний диски. В коаксиальных (вихревых) МГД-генераторах плазма подается тангенциально в полость между двумя цилиндрическими электродами. Если зазор между электродами невелик, то при той же длине взаимодействия плазмы с магнитным полем коаксиальный МГД-гене-ратор по своим параметрам близок к линейному. [c.289]

Об истирающей способности нанесенного покрытия можно судить после проведения испытания по методике [160]. Дисковый образец, на радиальную поверхность которого нанесено покрытие, изнашивает при вращении эталонный образец из прессованного фторопласта. В зону трения из резервуара подается смазочное масло. В процессе испытаний следует непрерывно измерять относительное перемещение плоского образца и оси ролика. Частота вращения образца 100 мин , сила прижатия диска к плоскому эталонному образцу 98 Н (10 кгс). Об истирающей способности поверхности судят по значениям параметров линейной функции, аппроксимирующей зависимость интенсивности изнашивания от давления. [c.104]

Выше были выведены критериальные уравнения, позволяющие определить температуру поверхности трения крановых тормозов всех типов, работающих в неодинаковых условиях, при любых изменениях параметров, влияющих на нагрев. Тепловой расчет тормозов начинается с определения установившейся температуры нагрева поверхности трения по одному из уравнений (1бб)—(172) в зависимости от типа тормоза (колодочный, ленточный, дисковый) и условий работы (нормальная работа, работа со шкивом, имеющим охлаждающие ребра, работа в кожухе). Вычисленное значение установившейся температуры поверхности трения может оказаться меньшим, равным или большим допускаемой температуры нагрева для данного фрикционного материала. В первых двух случаях дальнейшего расчета можно не вести, так как нагрев тормоза не представляет опасности для надежной работы (установившаяся температура при длительной работе кранового механизма в данном режиме работы не превышает допускаемой температуры). Если же установившаяся температура оказывается выше допускаемой, необходимо продолжить расчет. [c.659]

Геометрические параметры режущей части дисковых фрез [c.92]

Дисковая машина трения МДП-1 обеспечивает испытания при большем моменте трения только на малых оборотах, но значительно уступает машине УМТ-1 по остальным параметрам, особенно по универсальности и виброустойчивости. Ее особенно не рекомендуется применять при возникновении в процессе испытаний вибраций в зоне фрикционного контакта, например, автоколебаний. [c.234]

Чем это объяснить Мы знаем, что в круглых зубчатых колесах при проектировании профилей исходят из условия обеспечении постоянства передаточного числа. Нужно, однако, учесть, что абсолютно точно профили колес изготовлены быть не могут. Кроме того, сам зуборезный инструмент изготовляется с известными допусками на его геометрические параметры на шаг зацепления, на отклонение профиля от прямолинейного (при применении реечного инструмента — зуборезной гребенки и червячной фрезы) или на отклонении от теоретической эвольвенты (при применении долбяков и модульных дисковых фрез). [c.429]

Рис. 19. Параметры заточки дисковых гребенок и их контроль

Профилирование дискового, реечного и червячного инструментов (в том числе и зуборезного инструмента). В таблице ниже представлен набор разработанных стандартных блоков, необходимых для решения различных задач профилирования дискового, реечного и червячного инструментов. Используя стандартные блоки, можно осуществить на их основе а) профилирование указанной большой группы инструментов (прямая задача) б) решать обратную задачу, т.е. определение координат профиля обрабатываемой поверхности детали, получаемой инструментом с заданным профилем (блоки 3, 7, II) в) определять форму и размеры переходных кривых и подрезов на профиле детали, если этот профиль не удовлетворяет во всех его точках условиям профилирования (блок 4, 8, 12) г) оптимизировать параметры установки инструмента (блок 15) [c.193]

Дисковый нож. Дисковые ножи применяются преимущественно в тракторных плугах общего назначения. Оптимальные параметры их (фиг. 19) диаметр ножа [c.14]

Параметры основных типов дисковых орудий [c.40]

Параметры основных типов дисковых орудий даны в табл. 23. [c.42]

Связь между основными параметрами дискового режущего аппарата (фиг. 56) определяется уравнениями [c.195]

Основные параметры двух- и трёх дисковых прессов по ГОСТ 713-41 приведены в табл. 80. [c.418]

При выборе параметров режима испытаний в определенной мере учитывались реальные условия работы трения, в частности, барабанного и дискового тормозов автомобилей. [c.151]

Нагрев тормозных накладок, необходимый для оценки фрикционных свойств при повышенных температурах, можно осуществлять двумя способами. Один из них предусматривает нагрев в условиях, когда заданы параметры единичного торможения, их частота и число. Конечная температура при этом не лимитируется и зависит от эффективности торможений и тепло-физически.х свойств накладок. Другой способ предусматривает нагрев тормозных накладок до заданной температуры при заданных параметрах единичного торможения. Число единичных торможений в этом случае не лимитируется. При испытании тормозных накладок барабанных тормозов принимают предельную температуру 300 °С, дисковых тормозов — 4М °С. [c.220]

Наружные поверхности (выступы, шейки, хвостовики, стержни под нарезание или накатывание резьбы) обтачивают монолитными или сборными головками с резцами (гребенками) из быстрорежущей стали и армированными твердым сплавом. Обтачивание без направления инструмента по кондукторной втулке обеспечивает точность 11 — 12-го квалитета, а с направлением инструмента — 8 — 9-го квалитета и при условии тщательной заточки. Параметр шероховатости поверхности Ка > 2,5 мкм. Для обтачивания используют резьбонарезные головки с гладкими дисковыми гребенками и углом в плане (р = 30 -г- 45 (рис. 162). Раскрытие головки в конце рабочего хода исключает образование канавок на обработанной поверхности при обратном ходе. В головку может быть встроен резец или зенковка для снятия наружной или внутренней фаски. Обтачивание коротких цилиндрических или конических поверхностей, например под резьбу, выполняют комбинированными гребенками (рис. 163) с одновременным снятием фаски. [c.319]

При обработке неподвижно закрепленного вала методом внутреннего касания диаметр кольцевой фрезы, совершающей планетарное вращение, меньше диаметра дисковой фрезы условия работы привода передачи лучше и расходы на инструмент примерно на 30% ниже. Обработку, как правило, осуществляют двумя фрезерными роторами, что позволяет одновременно фрезеровать по две пары коренных шеек, попарно фрезеровать шатунные шейки или по одной шатунной и коренной шейке. Достигаемые допуски при обработке диаметра шейки 0,1 мм, расстояния между подшипниками 0,15 мм, радиуса кривошипа 0,1 мм. Параметр шероховатости поверхности Aa = 5 -ь 8 мкм. Мощность главного при- [c.332]

Формулы для подсчета конструктивных параметров дисковых [c.309]

Системы технологического контроля в современном исполнении, когда контролю подвергаются сотни параметров в одной энерготехнологической установке, стремятся сделать компактнее и удобнее. Для этого, в частности, применяют системы обегающего контроля с применением сигнализации значений параметров, вышедших за установленный предел используют системы контроля по вызову, контроля с записью значений параметров в памяти информационной системы на носителях информации (ленте, дисковой диаграмме, перфоленте, магнитной пленке и т.п.). [c.178]

Считаем, что величина мощности или момента, входящая в расчетную комбинацию параметров, обеспечивается при закрытых шиберах, т. е. в результате дискового трения. Поэтому активный диаметр колеса определяют по формуле (28). [c.52]

Из двух полученных значений диаметров наибольший округляют по ряду наружных диаметров D гибких подшипников (табл. 11.10). Тогда можно применять как кулачковый, так и дисковый генератор волн при одних и тех же параметрах зацепления. [c.316]

Какие машины применяют для шлифования и полирования дощатых и паркетных полов Как они устроены и как работают Каковы их выходные параметры Для чего применяют шлифовальные машины дискового типа, каковы их выходные параметры [c.337]

Чертеж, на который нанесены основные геометрические параметры, называют схемой профиля кулачка. На рис. 122, а приведен %ртеж, а на рис. 122, б—схема профиля плоского дискового кулачка основные точки профиля а, Ь, с я d. Из рисунка видно, что для дисковых кулачков основные углы, измеренные по теоретическому и практическому профилям, одинаковы. [c.166]

Из последних отечественных конструкций следует отметить пусковой двигатель тракторного дизеля НАТИ КД-35 (N =37 л. с. при п = 1400 об/мин). Одноцилиндровый двухтактный пусковой карбюраторный двигатель развивает 9 л. с. при п — 3500 об/мин. Двигатель включается через дисковое сцепление и муфту типа Бендикс. Общее передаточное число между коленчатым валом двигателя и маховиком дизеля равно 14. Параметры пускового двигателя диаметр цилиндра 72 мм, ход поршня 85 мм, литраж 0,346 л, степень сжатия 5,75. [c.335]

Чистовое нарезание дисковыми фрезами. Существуют два способа чистового нарезания—в один проход и в два прохода. При нарезании в 0Д 1Н проход (способ, предло-женпый Е. Г. Росливкером) применяется несколько измененная форма загото1)К[1 (фиг. 1), параметры которой определяются следующим образом. [c.460]

Зубошевннгованне дисковым шевером является наиболее распространенным и экономичным методом чистовой обработки зубьев незакаленных (с твердостью до ИКС 33) прямозубых и косозубых цилиндрических колес с внешним и внутренним зацеплением после зубофрезерования или зубодолбления. Шевингование применяют для повышения точности зубчатого зацепления, уменьшения параметра шероховатости поверхности на профилях зубьев, снижения уровня шума и т. д. Шевингованием можно повысить точность на одну-две степени. Точность шевингованных зубчатых колес достигает 6 —8-й степени, параметр шероховатости поверхности Ка = 0,8 -ь 2,0 мкм. Точность зубчатых колес в процессе шевингования зависит главным образом от их точности после зубофрезерования или зубодолбления и коэффициента перекрытия шевера с обрабатываемым колесом, который должен быть не менее 1,6. При шевинговании можно проводить продольную и профильную модификацию зуба. При образовании продольной бочкообразности исключается опасность концентрации нагрузки на концах зубьев. Модификация эвольвентного профиля зубьев позволяет уменьшить уровень шума и повысить срок службы зубчатой передачи. Модификацию формы зуба проводят также для компенсации деформации в процессе термической обработки. [c.349]

Например, разрабатывают конструкцию дискового зубчатого-колеса из стали 12ХНЗА, подвергающуюся цементации, закалке и отпуску. Твердость рабочих поверхностей должна быть HR 58—62. Степень точности — седьмая. Необходимо установить, потребуются ли после термообработки дополнительные финишные операции механической обработки, в частности шлифование рабочих поверхностей зубьев. Для этого необходимо располагать дан-ными о точности обработки зубчатого колеса до термообработки и величине, на которую могут измениться определенные параметры при термообработке. Эта величина, как установлено исследованиями, зависит от формы детали, отношения площадей сердцевивины и цементованного слоя и других параметров. [c.106]

Там, где связанность велика, роль упругодинамических свойств лопаток и диска в формировании этих частей спектра соизмерима, а собственные частоты и формы колебаний, соответствующие им, могут существенно отличаться от частот и форм парциальных систем. В этих условиях понятия лопаточные и дисковые колебания теряют смысл. Ширина зон спектра, где связанность i-олеба-иий лопаток и диска должна приниматься во внимание, зависит от конкретных конструктивных форм рабочего колеса (параметр связи X различен для различных зон) и требуемой точностью оценок вибрационного состояния его. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...