Эквивалентный средний диаметр

Эквивалентный средний диаметр. Вполне естественно, что для частиц, имеющих неправильную форму, были предприняты попытки найти размер эквивалентной сферы. Этот метод применим не всегда, например он не пригоден для частиц пыли в виде нитей или волокон. В зависимости от рассматриваемых явлений переноса при заданной функции /д- средний диаметр определяется по [c.25]

Эквивалентный средний диаметр 25 [c.532]

При определении напряжения на боковых поверхностях зубьев конических колес можно поступить так же, как это было сделано при проверке прочности зубьев на излом, т. е. перейти к зацеплению эквивалентных прямозубых цилиндрических колес. Тогда в формуле (9.32) следует заменить ф на с ,,, а вместо 12 подставить отношение 232/2,1. Но = й коз 61 ( 1 — средний диаметр конического колеса), а отношение 232/23, можно выразить через 12, с помощью формулы (9.25). В результате для прямозубого конического колеса после преобразований получим [c.261]

I — уравнение тонкостенного цилиндра 2 — общее уравнение ползучести 3 — уравнение среднего Диаметра 4 — модифицированное уравнение Ламэ 5 — уравнение наружного диаметра 6 — эквивалентные напряжения Мизеса 7 — эквива лентные напряжения Треска [c.150]

Если экспериментальные данные согласуются с уравнением среднего диаметра, то в общем случае состояние образцов аналогично описанному в 1. Однако из-за влияния анизотропии свойств в качестве эквивалентных напряжений при ползучести при сложном напряженном состоянии следует рассматривать напряжения промежуточной величины между изотропными напряжениями Мизеса и Треска. В этом случае распространение трещины становится фактором, обусловливающим время до разрушения. В частности, можно предположить [19], что образование и рост трещин на наружной поверхности цилиндрических образцов, находящихся под внутренним давлением, приводящим к возникновению больших гидростатических напряжений, облегчаются по сравнению с одноосным растяжением круглых образцов, то время до- разрушения цилиндрических образцов уменьшается по сравнению с временем до разрушения круглых образцов при одноосном растяжении. Можно считать, что данные, приведенные на рис. 5.18, соответствуют случаю, когда указанный механизм разрушения обусловливает хорошее совпадение результатов расчетов по уравнению среднего [c.151]

СТ 7-72 Вместо предельных отклонений среза вершин и впадин резьбы установлены эквивалентные им предельные отклонения расстояний от вершин (hi) и впадин (hj) резьбы до линии среднего диаметра [c.117]

СТ 8—72 1) Не установлены допуски для резьбы 1/16 2) Вместо предельных отклонений среза вершин и впадин резьбы установлены эквивалентные им предельные отклонения расстояний от вершин (ftj) и впадин (/tj) резьбы до линии среднего диаметра 3) Не установлены предельные отклонения угла о/2, шага и угла конуса резьбы [c.120]

Примечание. Данные таблицы соответствуют наиболее часто встречающемуся значению среднего диаметра отрывающихся отдельностей d = 200 мм. Расчетная высота выступов эквивалентной шероховатости Д = 140 мм. [c.83]

Расчетным путем Шоу показал, что глубина внедрения зерен абразива в обрабатываемый материал меньше, нежели их диаметр. Далее Шоу считает, что режущее действие зерен вызывается их заостренными вершинами. После проведения аналитических расчетов (считая, что d — диаметр зерен абразива, ad — средний диаметр режуш их вершин) Шоу получил соотношения для определения скорости обработки, эквивалентные равенствам (12.34) и (12.35). Скорость обработки для 1-го случая [c.306]

По величине эквивалентного диаметра поровых каналов можно приближенно определить средний диаметр частиц загрязнений, задерживаемых пористой средой фильтрующего материала, т. е. тонкость отсева. [c.65]

Определить эквивалентный коэффициент теплопроводности и тепловой поток через цилиндрическую воздушную прослойку толщиной 20 мм, если температуры горячей и холодной поверхностей соответственно равны = 80°С, =20° С, а средний диаметр прослойки ср= 100 мм. [c.179]

О — средний диаметр пружины г — число рабочих витков пружины и Р — соответственно модуль упругости и площадь поперечного сечения эквивалентного стержня с — жесткость сечения проволоки при кручении. Любое перемещение системы и — [ x t) можно получить наложением нормальных форм колебаний, вызванных возмущающей силой, и представить рядом [c.140]

Построение одномерной обратной задачи светорассеяния для полидисперсной среды можно рассматривать с физической точки зрения как ее замену некой оптически эквивалентной системой сферических частиц. В оптике аэрозоля подобную эквивалентность принято устанавливать по равенству либо объемов, либо полных поверхностей, и тогда остается лишь подобрать надлежащим образом линейный размер эквивалентной сферы. Используя введенный выше параметр 0, нетрудно найти соответствующие соотношения и = Щ и То = Щ. Поскольку для тела сферической формы средний диаметр 7о = 4а /3, то исходный полидисперсный интеграл типа (1.105) может быть переписан в следующем виде [c.78]

Поясним кратко смысл записанного интегрального выражения. Интеграл (1.125) можно рассматривать в качестве характеристики светорассеяния ансамблем частиц при условии, что сечение их рассеяния может быть заменено сечением рассеяния сферами равного им объема и средним диаметром h = Подобная эквивалентность может быть установлена только на основе анализа соответствующего экспериментального материала. Подобные исследования известны, и здесь можно сослаться в качестве примера на обстоятельную работу [53]. [c.78]

Требуется рассчитать промежуточную ступень активного типа турбины по следующим данным расход пара G = 147 кг/с давление пара перед ступенью = 6,27 МПа температура пара перед ступенью iq =471 °С скорость пара на входе в ступень q = 58 м/с давление пара за ступенью Р2 - 5,5 МПа частота вращения и = 50 с средний диаметр d = 0,922 м диаметр диафрагменного уплотнения dy = 0,40 м зазор в диафрагменном уплотнении 5у = 0,6 мм эквивалентный зазор в уплотнении по бандажу 63 = 0,6 мм. [c.102]

Заменим площадь поперечного сечения болтов эквивалентной площадью поперечного сечения кольца со средним диаметром /) , равным среднему диаметру прокладки. Тогда [c.85]

Как было найдено, методика P S очень надежна и эквивалентна электронной микроскопии для определения размера монодисперсных частиц [77]. Однако, для полидисперсных систем метод гораздо более проблематичен, так как информация о распределении, получается из анализа сумм показательных функций, которые вносят вклад в измеряемую автокорреляционную функцию. Существуют различные математические подходы к решению этой задачи. Наиболее распространенный из них — это накопительный анализ , который дает два параметра размеров средний диаметр и фактор полидисперсности [78]. Если измерения не экстраполированы к нулевому углу и концентрации, кажущийся размер зависит от угла и концентрации. [c.196]

Помимо определения крупности по номинальному (условному) диаметру предпринимаются попытки оценить крупность частиц неправильной формы одним линейным измерителем — средним диаметром , заменяющим все три измерения. В этом случае частица заменяется эквивалентным ей телом правильной геометрической формы. Понятие средний днаметр становится определенным лишь, если указано, в каком отношении устанавливается эквивалентность между измеряемой частицей и телом правильной геометрической формы. [c.19]

Количественное изучение структуры порового пространства горных пород в шлифах под микроскопом имеет к настоящему времени уже долгую историю. Оценка пористости и удельной поверхности породы по данным подобного изучения не представляет принципиальных затруднений, и для этой цели разработан целый ряд практических методов, основанных на известных закономерностях стереологии [Салтыков С. А., 1970 г.]. Такие величины, как количество объектов в единице объема гетерогенной среды и средневзвешенный диаметр этих объектов, связаны с числом сечений объектов на единице площади шлифа и средним диаметром этих сечений специальными соотношениями, тогда как общий объем объектов в единице объема среды и их удельная поверхность эквивалентны удельной площади сечений объектов плоскостью шлифа и их удельному периметру соответственно. Так как пористые среды являются типичными гетерогенными системами, то полученные выводы можно распространить и на пористые горные породы, рассматривая содержащиеся в них поры как инородные объекты, обусловливающие неоднородность среды. Это открывает широкие возможности для определения по данным изучения шлифов под микроскопом таких элементов структуры порового пространства, как пористость и удельная поверхность горной породы. Эти методы достаточно подробно описаны в работе С. А, Салтыкова, и здесь будет уместно упомянуть лишь наиболее широко используемые из них. [c.97]

Здесь определяющая температура — средняя температура пограничного слоя, а определяющий размер для каналов кольцевого сечения— эквивалентный термический (для Nu) и гидравлический (для Ре) диаметр, коэффициенты а, 6 — постоянные, зависящие от геометрии потока (приведены в табл. 6-5). Согласно табл. 6-5 для трубчатых каналов без турбулизаторов независимо от вида газового компонента зависимость (6-71) примет вид [c.222]

Если условно предположить, что все частицы имеют одинаковый размер и шарообразную форму, то, зная удельную поверхность можно вычислеть эквивалентный средний диаметр частиц порошка б. [c.198]

Повышение тонкости размола порошка магнезита раскрывает дополнительную реакционную поверхность и в этом смысле эквивалентно увеличению дозировки. Поскольку между средним диаметром частиц и поверхностью 1 кг порошка связь обратно пропорциональна, для нейтрализации серной кислоты при обычных дозировках 2 кг/т необходимо уменьшить средний размер частицы примерно в 100 раз, для чего требуются специальные, не освоенные в энергетике установки. Применение шаровых мельниц позволяет уменьшить размер частиц всего в несколько раз и поэтому неперспективно. [c.239]

В формуле (8-2) / — полная длина канала (трубопровода) (м) da — эквивалентный гидравлический диаметр (м) Лнач — поправка на гидродинамический начальный участок к — коэффициент гидравлического сопротивления трения — безразмерная величина, характеризующая соотношение сил трения и инерционных сил потока р и ш средние плотность и скорость потока рабочей среды в канале, соответственно (кг/м ) и (м/с). [c.216]

Материал клее-сварного соединения Д16Т. Толщина соединяемых пластин 6 мм. Средний диаметр ядра точки 5,2 мм, шаг меяаду точками 60 мм. Эквивалентная толщина клеевой прослойки 2Й = =0,083-10 м. В зоне клеевого шва клей КЛН-1. Температура в зоне клеевого шва 353 К- [c.269]

Но в реальных фильтрах мы имеем дело с неоднородными загрузками, фракции которых хотя и перемешаны друг с дру-гОхМ, но так, что средний диаметр зерен каждого горизонтального слоя постепенно увеличивается от слоя к слою в направлении от поверхности загрузки к ее основанию в результате гидравлической сортировки зерен при промывке в восходящем потоке воды. Так как потеря напора возрастает в основном в первых по направлению движения воды слоях загрузки, то все величины в правой части уравнения (12.40) должны быть отнесены к диаметру зерен загрузки, при которой вычисленный прирост потери напора для однородной загрузки будет равен потери напора для данной неоднородной загрузки. Для этого используют предложение В. П. Криштула, согласно которому потеря напора в неоднородной загрузке с эквивалентным диаметром равна потере напора в однородной загрузке с таким же диаметром, помноженной на квадрат коэффициента неоднород ности. Последний определяется отношением эквивалентного диаметра к среднему диаметру зерен первого по движению воды слоя загрузки с толщиной, равной 20% полной высоты загрузки d2o. Таким образом, [c.248]

Измерение размера структурных составляющих наноматериа-лов осуществляется электронно-микроскопическими методами с помощью изображений прямого разрещения (см. рис. 2.1, а, <3 2.2) и темнопольных изображений с компьютерной обработкой результатов измерений для массивов, содержащих обычно не менее 1000 — 2000 кристаллитов (рис. 2.7). При измерении размеров зерен, а также размеров частиц, включений и пор принято оценивать следующие параметры средний диаметр этих объектов по их числу Ь , средний линейный диаметр /./, средний диаметр по поверхности (или диаметр эквивалентной окружности) Ь, и средний диаметр по объему (или диаметр эквивалентной сферы) Ь [c.20]

Примечание. Условные обозначения Р - эквивалентная динамическая нагрузка, Н С - динамическая фузоподъемность. И я - частота вращения, мнн - средний диаметр подшипника, мм. [c.429]

Здесь Артр — сопротивление трения, Па т. и р — соответственно средняя скорость, м/с, и средняя плотность потока, кгДм / — длина канала, м Я — коэффициент сопротивления трения (справочные данные) 3 — эквивалентный (гидравлический) диаметр, м. [c.316]

Средний диаметр час тиц й ъ мм Донная скорость на высоте выступов эквивалентной шероховатости Д=0,7 й (по Ц. Е. Мирцхулава) Ид в м/сек и.доп Средняя скорость в м/сек при средней глубине И— м по предложениям [c.199]

В 1975—1976 гг. в МВТУ им. Н. Э. Баумана проведено исследование гидродинамики каналов с шаровыми твэлами в диапазоне чисел Ке=103н-10 Было определено гидравлическое сопротивление каналов с шаровыми твэлами при изменении N от 1,16 до 3. Опыты проводились на воздухе на установке, работающей по разомкнутому циклу. В качестве геометрического параметра использовался средний эквивалентный диаметр, равный диаметру цилиндрического канала, объем которого равен свободному объему канала с шаровой укладкой, а длина — длине исследуемого канала [34]. Авторами предложены зависимости для коэффициента сопротивления стр, [c.61]

В 1951 г. М. Э. Аэровым [29] были опубликованы данны экспериментального исследования среднего коэффициента теплоотдачи для насадки из стальных шаров и стальных колец в более широком диапазоне изменения чисел Re=l- -1900 и объемной пористости m от 0,365 до 0,463. В качестве геометрического параметра он принимал эквивалентный диаметр по теории канала [26]. При отсутствии влияния стенки на шаровую насадку (Л >10) da зависит только от объемной пористости [см. выражение (2.6)] [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...