Осреднение параметров фаз по сечению канала

Ит, t, tr) падают до величин, характерных для пограничного слоя (п, v, t, tt), что способствует выравниванию поля температур и скоростей. Если эпюры скоростей и температур твердого и газового компонентов будут примерно эквидистантны друг другу, то соотношение между осредненными параметрами компоиентов — скольжение фаз потока по скорости фг, и по температуре Ф< — будет примерно постоянным по сечению канала [c.181]

Диапазоны изменения скоростей и паросодержаний, в которых проявляется или не проявляется влияние этих величин на теплоотдачу к двухфазному потоку, зависят от свойств жидкости и значений режимных параметров. Это связано с тем, что в заданных конкретных условиях устанавливается вполне определенная структура течения парожидкостной смеси со специфическими для нее законами распределения по сечению канала осредненных во времени плотности среды и скорости в обеих фазах, а также интенсивностью взаимодействия между фазами на межфазной поверхности. [c.229]

Индексы оо — параметры на бесконечности пограничного слоя / — параметры, средние по сечению канала W — параметры на поверхности О — амплитудные значения параметров, осредненные по времени значения критериев i — проекция на ось Xi (х, у, г)-, S — параметры, соответствующие резонансным колебаниям ( ) — безразмерные параметры, параметры торможения штрихи — значения турбулентных пульсационных составляющих параметров потока (i) — порядок приближенного решения. [c.6]

Метод двух датчиков. Предполагается, что измерение амплитуды колебания осуществляется в двух сечениях канала, и, кроме этого, известно одно из граничных условий на концах канала и распределение осредненных параметров по длине канала. В случае высокочастотных колебаний воспользуемся одномерной линейной моделью, рассмотренной в разд. 2 гл. II. При этом будем считать, что граничное условие на выходе из канала х = L) задано в виде [c.216]

К настоящему времени сформировались два основных подхода к явлению кризиса кипения при вынужденной конвекции - локальный и глобальный. Согласно локальной гипотезе явление кризиса полностью определяется местными, осредненными по сечению параметрами потока. Глобальная гипотеза предполагает зависимость критической тепловой нагрузки от входных параметров и геометрии канала. [c.73]

Составим далее выражение для определения расхода Go по осредненным параметрам потока в узком сечении канала [c.83]

Как показывают расчеты, результаты такого осреднения величин i/ и Q в обычно применяемых решетках мало отличаются от значений этих величин, подсчитанных в предположении прямолинейного закона их изменения между точками А и В. Поэтому при выполнении практических расчетов осредненные значения параметров потока в узком сечении канала приближенно можно подсчитать как среднее арифметическое их значений в точках А п В. С целью уточнения расчета может быть принята и другая зависимость изменения U и Qo в узком сечении. [c.84]

Установим связь между осредненными параметрами потока в узком сечении канала и за решеткой при изоэнтропийном течении. На основании условия сплошности среды можно написать [c.84]

Осреднение параметров фаз по сечению канала. Примем, что газокапельное ядро потока занимает цилиндрическую область радиусом R — 6, а пленка жидкости — кольцевую область / — б < г < Д, где б — средне-геометрическая толщина пленки [c.183]

Гидравлический подход к расчету течения в канале связан с определенным мысленным осреднением параметров потока в плоскости поперечного сечения канала. Отсюда следует, что ряд эффектов (концевые эффекты, связанные со входом и выходом газа из магнитного поля или из электродной зоны неоднородности в распределении полей и токов, вызванные неоднородным распределением электропроводности вторичные течения, вызванные электромагнитными силами, действующими в плоскости поперечного сечения канала и т. д.), связанных с неоднородным распределением параметров по сечению, не может быть рассчитан или оценен в рамках гидравлического приближения. [c.446]

Если параметры потока не меняются в направлении течения или используется осреднение вдоль канала, то уравнение (2.16) приводится к двумерному уравнению в плоскости поперечного сечения канала. В такой постановке может быть исследован вопрос о влиянии перетекания тока вдоль пограничных слоев и по изолирующим стенкам МГД-устройства на его суммарные характеристики — поперечные краевые эффекты . При такого рода исследованиях, как и при исследовании продольных краевых эффектов, часто пользуются модельными профилями скорости. Исследование распределения потенциала в плоскости поперечного сечения канала имеет также большое значение для теории МГД-расходомеров. [c.447]

Допущение об одномерности движения означает одинаковость параметров потока во всех точках поперечного сечения канала, что справедливо только для элементарной струйки газа. При исследовании реальных потоков это допущение требует соответствующего осреднения параметров газа по сечению канала. [c.106]

Выпуск осуществляется вдоль береговой линии из поверхностного канала прямоугольного сечения (рис. 3). Внешнее течение ориентировано параллельно сбросному каналу. Параметры начального и основного участков до отделения струи от дна рассчитывают, исходя из представления теплового потока как полуограниченной струи с осредненными по глубине [c.163]

Процесс радиационно-конвективного теплообмена исследовался в следующей постановке. По каналу движется серая излучающая и поглощающая среда с известными физическими параметрами, которые с целью упрощения предполагаются постоянными. Температура среды в начальном сечении Го и температура стенки канала Т-и, известны по условию и постоянны. Движение среды предполагается резко турбулентного характера со средним по сечению коэффициентом турбулентной теплопроводности Ят- Это позволяет рассматривать дискретную схему потока турбулентное ядро, пограничный слой и стенку канала (рис. 15-1). Принятая схема дает возможность при определении коэффициента теплоотдачи от потока к стенке использовать закономерности ра-диационно-кондуктивного теплообмена применительно к пограничному слою. В пределах турбулентного ядра температура среды и ее скорость принимаются постоянными и равными их осредненным по сечению канала величинам. В пограничном слое толщиной б скорость среды меняется от значения w на границе с ядром потока до нуля на стенке, а температура—от значения температуры ядра Т х) для данного сечения канала с координатой X до заданного значения на стенке канала. Коэффициент турбулентной теплопроводности в пределах пограничного слоя равен нулю. За счет радиационно-конвективного теплообмена потока со стенкой происходит изменение температуры текущей среды. Посколь-402 [c.402]

Невозможность точного расчета пространственных течений газа в каналах ВРД различной формы приводит к необходимости гидравлического расчета таких течений с использованием параметров, осредненных по сечениям канала. Кроме того, даже тогда, когда отдельные агрегаты ВРД (диффузор, компрессор, камеры сгорания, турбина, реактивное сонло) рассчитываются с учетом пространственного характера потока, связь между ними нри анализе работы двигателя устанавливается гидравлически - по средним значениям параметров. [c.23]

Полученное выражение (437) позволяет рассчитать в первом приближении профиль амплитуды колебания скорости по сечению канала, при условии, что турбулентная вязкость известна. Для малоамплитудных колебаний, когда влияние колебаний не сказывается на осредненное движение (турбулентные характеристики потока), значение турбулентной вязкости может быть определено в первом приближении по параметрам осредненного движения, например, согласно модели Прандтля. В случае сравнительно больших значений амплитуд колебания скорости можно предложить следующую нелинейную модель влияния колебаний на структуру турбулентного движения. Для этой цели обобш,им модель Прандтля на случай высокочастотных колебаний, полагая, что колебания скорости потока приводят к изменению вязкого слоя, что, в свою очередь, вызывает изменение турбулентной вязкости потока. [c.202]

Как следует из анализа моделей кризиса теплоотдачи, критическая тепловая нагрузка является функцией распределения истинного паросо-держания, массовой скорости и температуры по сечению канала. В этом смысле кризис - явление локальное. Однако если оперировать только с осредненными параметрами, без учета реальной структуры потока, то многие экспериментальные факты не поддаются объяснению. Кроме того, сложившаяся в зоне кризиса ситуация зависит от предыстории потока. С этой точки зрения правомерен глобальный подход. [c.73]

Описание неравномерного потока газа посредством только двух параметров 8 и го (или То и ро) дает возможность правильно определять по осредненным параметрам лишь величину энергии, сообгцае-мой единице массы газа, и величину потерь между двумя сечениями канала. [c.27]

При изучении течений в каналах ВРД во многих случаях наибольший интерес представляет знание расхода, подвода энергии и потерь на различных участках тракта двигателя. Развивая и обобгцая указанный выше метод осреднения путем перехода к покою, при переходе к однородному потоку нужно принять равенство в рассматриваемом и осредненном потоках потока энтропии 5", потока полного теплосодержания /о и расхода Q. Описание неравномерного потока газа посредством трех параметров То и ро позволяет правильно определять по осредненным параметрам энергию, сообгцаемую единице массы газа, величину необратимых потерь между двумя сечениями канала и расход газа через канал. [c.28]

При оценке эффективности торможения сверхзвукового потока необходимо сопоставлять газодинамические параметры в его входном и выходном сечениях. Их распределения в сечении выхода существенно неоднородны. В сечении входа имеется лишь незначительная неоднородность, обусловленная пограничными слоями. Согласно [8], при определении осредненных параметров в произвольном сечении канала действительному неоднородному потоку ставится в соответствие некоторый однородный канонический поток, у которого сохраняются три газодинамические характеристики действительного течения. Их выбор зависит от особенностей задачи. В данной работе переход к одномерному потоку в выходном сечении осуществлялся с сохранением расхода, продольного импульса и потока полного теплосодержания. Параметры полученного так одномерного потока давление Ре, давление торможения р1, температура и число Маха - соотносятся с аналогичными величинами Ро, Ро Мр и То в начальном сечении, образуя безразмерные параметры Ре/Ро РЦРО и Т /Тр, характеризующие процесс торможения потока с газодинамической точки зрения. [c.580]

На фиг. 4 наряду с мгновенным давлением на дно канала приведено осредненное по времени и площади сечения канала давление. В рассматриваемом варианте оно устанавливается приблизительно равным р) - 14.6, причем относительная флуктуация давления равна Ьр 0.3. В экспериментах измеряется давление, осредненное по некоторому промежутку времени, связанному с измерительной аппаратурой. Этот промежуток времени является дополнительным параметром. На фиг. 4 результаты офеднения приведены при использовании временного промежутка Дг = 1. Следует обратить внимание на существенное различие значений осредненного давления на дно канала и среднего давления в камере. Последнее равно Мр = 13.52 при относительной флуктуации Др в пределах 0.2. Это значение Мр( ) отличается от начального значения Мр(0) на 0.7% (Мр(0) = = 13.44). В камере в различных ее частях давление (р), полученное осреднением по всему интервалу времени, также близко к феднему по объему значению Мр. Это видно из фиг. 5, на которой цифрами отмечены зависимости от времени различных давлений. Кривая I -феднее по объему давление Мр, 2-6- осредненные по времени значения (р) соответственно в точках с координатами (х, у) (0.25,0), (0,0.5) (0.25, 1), (1, 1), (2, 0.5), 7 - давление в начале узкого канала, 8 -в его конце (у дна). Таким образом, в то время как в камере давление более или менее выровнялось, давление в узком канале и прилегающей к нему области камеры в среднем выше. [c.119]

Определение интегральных параметров осредненного потока по средней струйке, совпадающей с геометрической осью межлопаст-ного канала, может быть теоретически обосновано только в предположении равноскоростного меридионального потока и бесконечно большого числа лопастей. В этом случае можно считать, что геометрия лопастных колес совпадает с геометрией осредненного потока жидкости. Положение средней струйки, определяемое радиусами 1г 1 и Гп2, зависят от вида эпюры скоростей в меридиональном сечении (равноскоростной, потенциальной, обратнопотенциальной и др.), при построении которой используется условие равенства суммарной энергии в заданном сечении и энергии осредненного потока, отнесенной к средней струйке с радиусом г . [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...