Основные характеристики и параметры потоков в каналах

Смещение S кромки сопла у п р а в л ен и я. Одним из основных геометрических параметров камеры распределения, влияющим на характеристики переключения, является смешение s кромки сопла управления. При расположении на одной линии обеих кромок сопла управления задняя кромка отсекает часть жидкости от потока питания, которая направляется в канал управления и противодействует движению подаваемого потока управления, а в переключенном положении струи кромка дросселирует поток управления. Вследствие этого уменьшается коэффициент расхода сопла управления и становится неравномерным, резко уменьшаются также коэффициенты усиления. Согласно испытаниям, наличие смещения 5 = 0,16 мм при ширине сопла управления 0,6 мм уменьшило диапазон изменения давления управления во входной характеристике, повысило коэффициент расхода сопла управления и стабилизировало его и тем самым повысило коэффициенты усиления струйного элемента. Значение коэффициента расхода сопла управления в диапазоне чисел Рейнольдса [c.294]

Теория турбинной и компрессорной ступеней должна быть построена исключительно на газодинамической базе. Основная задача такой теории — расчетное построение характеристики ступени, которое освещено в основном в гл. I. Прежде всего необходимо показать, как можно расчетным путем получить наивыгоднейший профиль лопатки для заданных параметров потока перед и за решеткой и распределение давлений потока по контуру профиля. Затем объяснить физическую сущность влияния на потери течения через канал лопаточной решетки чисел УИ и Re в потоке и влияние на потери шага профилей в решетке, показать влияние ширины решетки и вывести основные правила конструирования лопаточного профиля. Влияние указанных факторов следует рассматривать с точки зрения снижения потерь в потоке, текущем через лопаточный канал сначала прямой решетки, а затем круговой. [c.160]

Для расчета теплообмена в канале генератора необходимо задаться геометрией канала, а также знать распределение термодинамических и радиационных характеристик рабочего тела и внутренней поверхности канала. Обсудим основные предположения о распределении параметров потока газа и стенки, которые будут использованы в дальнейшем. В одном из вариантов конструктивного оформления стенки канала ее огневая поверхность покрыта набивной массой на основе керамики. В этом варианте температура огневой поверхности слабо меняется по длине канала. В расчетах, представленных ниже, предполагалось, что стенка выполнена из двуокиси циркония и имеет постоянную по всей длине температуру. Использовавшиеся литературные данные по оптическим свойствам двуокиси циркония [2] получены в лабораторных условиях. По-видимому, в реальных условиях эти свойства будут несколько иными, причем они могут изменяться в процессе работы. [c.222]

К первой группе относится работа Ф. Эриха, который показал, что при вытекании струи из канала, расположенного под углом к направлению основного потока, возможны различные формы течений струя, вытекающая нз бокового канала (в нащем случае последний можно рассматривать как канал управления струйного элемента), проникает в основной поток, первоначально лишь несколько отклоняясь от своего исходного направления, или же по выходе из канала тут же примыкает к стенке ([64, 12]). Соответственно меняется в области, примыкающей к боковому каналу, и направление основного потока. Каждая из форм течений исследуется независимо, однако в совокупности полученные данные характеризуют изменение параметров течения в случаях, когда произошел отрыв потока от стенки или, наоборот, произошло примыкание его к стенке. Характеристики проникновения в основной поток струй, вытекающих из каналов, оси которых расположены под углом к направлению основного потока, исследовались Ф. Эрихом методом Н- Е. Жуковского в сочетании с методом особых точек (см. 55), [c.170]

Оценки основных термодинамических характеристик плазмы искрового канала температуры, коэффициентов и показателей поглощения, потерь энергии с излучением и других - основаны на измерениях спектральной плотности лучистого потока (или яркости Ья). Результаты измерений спектральной плотности яркости искрового канала в оптически прозрачных твердых диэлектриках (ЩГК, органическом стекле, полевом шпате) по методу сравнения, несмотря на тщательный контроль за сохранением условий эксперимента (параметров разрядной цепи, длины межэлектродного промежутка, параметров оптической системы, геометрии образца и т.д.), подвержены значительным статистическим флуктуациям. Природа этих разбросов обусловлена малыми радиальными размерами искрового канала, особенно в начальной стадии его расширения, искривлениями и нестабильностью положения канала относительно оси электродов, вариациями кинетики трещин вокруг канала и т.п. Изучение влияния типа ЩГК, режимов энерговклада и других факторов возможно только с применением статистических методов, в частности, дисперсионного анализа. Результаты проверки закона распределения отдельных измерений максимального значения спектральной плотности [c.45]

В большинстве приложений параметры осредненного потока должны правильно характеризовать расход газа через канал, поток полного теплосодержания - для вычисления подвода энергии и поток энтропии - для вычисления потерь. Поэтому в таких случаях необходимо сохранить в исходном и в осредненном потоках равенство интегральных характеристик Q, / и 5". В некоторых случаях может иметь значение также правильное вычисление но осредненным параметрам потока импульса и потока момента количества движения - для расчета сил и их моментов, правильная оценка статического давления и температуры - для рассмотрения прочности и термостойкости, величины и направления скорости - для профилирования элементов канала и учета последуюгцих потерь и т.п. В соответствии со сказанным, вводимые при осреднении канонические газовые потоки могут характеризоваться различным числом параметров. Число это должно быть достаточным для обеспечения равенства в заданном неравномерном потоке и в соответствуюгцем каноническом потоке основных величин, имеюгцих значение в рассматриваемой задаче. [c.27]

В предыдущем разделе было показано, что характер радиального распределения скоростей и давлений в произвольном сечении цилиндрического канала зависит от интенсивности закрутки потока в этом же сечении. Анализ обширных экспериментальных данных по структуре потока на основном участке течения, полученных при различных способах начальной закрутки, позволил выявить однозначную связь структуры потока с интегральным параметром закрутки Ф ,,, который, в свою очередь, однозначно связан с локальной характеристикой интенсивности закрутки tgVш [c.43]

Экспериментальные исследования проведены в довольно узком диапазоне геометрических характеристик местных сопротивлений и основных параметров двухфазного потока, содержат методические неточности [1], а результаты опытов разных авторов иногда прямо противоположны [2 и 3]. Суш ествуюш ие методы расчета гидравлических потерь в местных сопротивлениях в большинстве случаев плохо согласуются с экспериментальными данными. Так, нормативный метод гидравлического расчета котлов [4], основанный па гомогенной модели двухфазного потока и использующий в большинстве случаев коэффициент местного сопротивления на однофазном потоке С1ф, может давать результаты, в 4 раза превышающие результаты опытов. Расчетные зависимости различных авторов, приведенные в [1], применимы только для расчета перепадов давления в случае резкого расширения двухфазного потока. Уравнения, полученные для расчета гидравлических потерь двухфазного потока при течении через внезапные сужения [2] и дифрагмы [5], имеют следующие общие недостатки потери в этих случаях рассматриваются лишь как результат внезапного расширения двухфазного потока от поджатого сечения струи до последующего сечения канала, а потери при сужении потока от входной кромки до поджатого сечения не учитываются. Кроме того, (истинное объемное газосодер- [c.145]

В большинстве случаев при теоретических и экспериментальных исследованиях дуги в канале плазмотрона используется идеализированная модель дугового разряда. Так, в плазмотронах с продольной дугой предполагается, что дуга горит по оси дугового канала и колебания параметров плазменной струи обусловлены, в основном, процессами шунтирования приэлектродных участков дуги или процессами взаимодействия турбулентного потока газа со столбом дуги, приводящими к ее колебаниям и в некоторых случаях к дроблению токопроводящей области. Для более точного определения характера изменения тепловых характеристик дуговых плазмотронов в зависимости от различных параметров ниже расс.мотрены особенности горения электрической дуги в цилиндрическом канале с продольны. потоком газа. [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...