Коэффициент форсировки

При этом значения коэффициента форсировки / форс зависят от расхода воды ц (табл. 16.4). [c.26]

На фиг. 39 приведены примерные кривые изменения скорости и тока главной цепи при реверсе двигателя с коэффициентом форсировки а = 1 и при отсутствии нагрузки на его валу, [c.426]

В схеме фиг. 20 при пуске двигателя коэффициент форсировки по мере роста напряжения генератора непрерывно уменьшается, достигая единицы при окончании процесса возбуждения. Применение схемы с отсечкой позволяет сохранять высокий коэффициент форсировки до тех пор, пока возбуждение генератора не достигнет заданной величины. На фиг. 21 в цепь обмотки управления 2 ЭМУ (якорь и остальные обмотки на схеме не показаны) включено встречное напряжение равное падению напряжения на участке ег потенциометра, питаемого от постороннего [c.448]

Тепловая мощность печи на практике характеризуется тепловыми нагрузками, выраженными в ккал/ч Мдж/ ч). Величина тепловых нагрузок регулируется в зависимости от тепловосприятия ванной в различные периоды плавки. Различают среднюю и максимальную тепловые нагрузки печи. Средняя тепловая нагрузка печи соответствует среднечасовому расходу тепла в период завалки и прогрева. Максимальная тепловая нагрузка и определяет тепловую мощность печи. Отношение величины максимальной тепловой нагрузки к средней называется коэффициентом форсировки печи. [c.244]

По времени и току зарядки находят коэффициент форсировки, представляющий отношение [c.324]

Кф—коэффициент форсировки возбуждения, равный 2 [c.157]

Таким образом, для получения постоянной величины тока двигателя необходимо иметь постоянную скорость нарастания э. д. с. генератора. Скорость нарастания э. д. с. генератора определяется величиной коэффициента форсировки а в цепи возбуждения генератора. Найдем необходимый закон изменения а для обеспечения йЕ [c.98]

Коэффициенты теплоотдачи при кипении жидкостей на твердых поверхностях настолько велики, что соответствующие тепловые сопротивления чаще всего не лимитируют интенсивность рабочих процессов. Однако на пути дальнейшей форсировки теплообмена. требующейся в новой технике, встречаются случаи, когда даже такой бурный процесс как кипение может оказаться недостаточно действенным для получения нужных результатов. [c.162]

Существенно важным обстоятельством при таких высоких форсировках топочных устройств под давлением является то, что полнота сгорания топлива при минимально возможных коэффициентах избытка окислителя остается столь лге высокой. [c.111]

Повыщение температур в слое допустимо только при благоприятных физических характеристиках золы угля. Если же последняя легкоплавка, то необходимо ограничивать толщину слоя и соответственно температурный уровень в нем, увеличивая дутьевую форсировку. Это связано с увеличением коэффициента избытка воздуха в топке. В каждом отдельном случае подходящий температурный режим слоя устанавливается подбором того или иного соотношения топливо-воздух . [c.210]

Ведущее место в ряде отраслей промышленности принадлежит различным высокотемпературным процессам нагрева, плавления, обжига, восстановления и другим теплотехнологическим производствам, на осуществление которых расходуется около 20 % органического топлива и примерно столько же вырабатываемой электроэнергии. Вместе с тем, как известно, применяемые на практике различные теплотехнологические установки, несмотря на систематическую их модернизацию, часто характеризуются рядом серьезных принципиальных недостатков низкой интенсивностью протекающих в них процессов и малой единичной мощностью агрегатов, цикличностью отдельных процессов, уменьшением длительности рабочей кампании при форсировке технологического процесса, загрязнением окружающей среды и др. Коэффициент полезного теплоиспользования для большинства таких установок не превышает 20-30%. [c.8]

При расчёте теплообмена в циклонных пред-. тоннах необходимо учитывать тепло, переданное конвекцией. Коэффициент теплоотдачи конвекцией может быть ориентировочно определен в зависимости от форсировки предтопка по следующей эмпирической зависимости [c.32]

Потеря теплоты от механической неполноты горения зависит от вида сжигаемого топлива и его фракционного состава, форсировки колосниковой решетки и топочного объема, способа сжигания топлива и конструкции топки, коэффициента избытка воздуха. При слоевом сжигании топлива потеря 94 зависит также от зольности топлива, а при факельном сжигании — не зависит. Это обусловлено тем, что при факельном сжигании тонко измельченной пыли частицы золы и горючего обособлены, т. е. слипания взвешенных частиц золы и угля в топке практически не происходит. [c.55]

Включать в работу поверхностный пароохладитель при растопке котла не следует. При повышении перегрева пара необходимо увеличить продувку пароперегревателя, снизить форсировку топки, уменьшить коэффициент избытка воздуха, проверить, не происходит ли затягивания факела в газоход пароперегревателя. [c.174]

Снижение а — один из эффективных путей форсировки рабочего процесса двигателя. Для заданной мощности двигателя уменьшение (до определенных пределов) коэффициента избытка воздуха приводит к меньшим размерам цилиндра. Однако с уменьшением величины а возникает неполнота сгорания топлива, ухудшается экономичность и увеличивается термическая напряженность двигателя. Практически полное сгорание топлива в двигателе возможно только при а > [c.9]

Для сохранения надежности дизелей при увеличении форсировки вводятся определенные условия ограничений параметров дизеля. Прежде всего ограничивают рост максимального давления сгорания рх), уменьшение степени повышения давления (Я) и степени нарастания давления (йр йа), а также снижение опережения угла впрыска топлива и оптимального значения степени сжатия (е). Тепловую напряженность снижают более совершенным процессом сгорания, а также путем охлаждения наддувочного воздуха, увеличения коэффициента избытка воздуха (а) в цилиндре, продувки цилиндра и др. [c.176]

Тепловой поток Я, рассеиваемый в теплообменнике Я вРк, где — знак пропорциональности. Пусть компоновка аппарата и значение температурного напора известны тогда форсировка теплообменника возможна либо за счет увеличения значения к, либо за счет увеличения Р. В первом случае интенсифицируется теплопередача, во втором — развивается поверхность теплообмена. Коэффициент теплопередачи к = = к (Р, 9), 0 = 6 (к, Р) и по этой причине, например, изменение конфигурации поверхности теплообмена повлечет за собой изменение значения коэффициента теплопередачи и температурного напора. [c.436]

Выпускаемые промышленностью реле напряжения, как правило, имеют низкий коэффициент возврата в пределах 0,2—0,3. Для его увеличения может быть применена схема форсировки, когда включение реле осуществляется прн непосредственном питании катушки от сети, а затем последовательно с катушкой с помощью собственных размыкающих контактов вводится добавочный резистор, снижающий напряжение на катушке реле. При такой схеме значение коэффициента возврата может быть поднято до 0,75. [c.88]

Для режимов форсировки котлов, а также в случаях относительно малых размеров барабанов или недостаточно эффективных сепарационных устройств коэффициент выноса по общему солесодержанию целесообразно уве.ли-чить до 0,05%. [c.74]

Коэффициент заполнения механической характеристики в системе управления ТГ—Д, характеризующий производительность экскаватора, составляет не более 0,7, т. е. рабочие скорости главных приводов при сохранении максимальных статических моментов гораздо ниже, чем в системах управления с магнитными и электромашин-ными усилителями. Кроме того, при управлении по системе ТГ—Д, из-за наличия жесткой магнитной связи между обмотками возбуждения и из-за невозможности осуществить форсировки и ввести гибкие обратные связи, переходные процессы затягиваются, и при резком стопорении или реверсе главного механизма наблюдается резкое расхождение статических и динамических характеристик. [c.205]

Если система или контур регулирования возбуждения обладают инерционным запаздыванием, и общий коэффициент усиления невысокий, то при аварийном снижении напряжения в системе электроснабжения необходимо предусматривать кратковременную форсировку возбуждения. Динамическая устойчивость синхронного привода обеспечивается при кратности форсировки кф = 2. [c.75]

Форсированный Максимальный рас-.ход, увеличенный на коэффициент форсировки Превышение дамб и бровок берм над уровнем воды в канале проверка неразмывае-мости [c.25]

Тепловой режим работы мартеновской печи характеризуется обычно средне-плавоч-ной тепловой нагрузкой и коэффициентом форсировки печи. [c.22]

Коэффициент форсировки равен отношению тепловой нагрузки в период завалки к сред-неплавочной тепловой нагрузке [c.22]

Анализ формулы показывает, что необходимый коэффициент форсировки для обеспечения постоянства тока двигателя после вступления в работу токовой отсечки зависит от отношения текущего значения тока возбуждения генератора к его номинальному значению, а также от отношения электромагнитной постоянной времени обмотки возбуждения к электромеханической постоянной времени привода. Из формулы также видно, что с ростом тока возбуждения необходимый коэффициент форсировки для поддержания /H,o = onst также должен расти. Так как форсирующая н. с. остается неизменной, то с ростом тока возбуждения фактический коэффициент форсировки будет уменьшаться, что приведет к снижению тока /я.о. Из формулы видно, что для механизмов, в которых отношение Т-в/Тм является малым, коэффициент форсировки с ростом тока возбуждеии.я изменяется в относительно больших пределах и после отсечки снижение тока идет более интенсивно. [c.99]

Ном ХоДоаоМ режймё котлы грузятся на SO—60%, т. е. до напряжения топочного объема в (500—600) X Х10 ккал1м -ч. С такой же форсировкой постоянно работают топки котлов торгового морского флота. При этом интенсивность заноса не имеет существенного значения, так как длительность одного перехода относительно невелика, а во время погрузочно-разгрузочных операций всегда имеется возможность производить обмывку и расшлаковку, не сокращая коэффициента использования судна. Естественно, что перенос подобных режимов на стационарные энергетические установки, от которых требуется безостановочная кампания в несколько тысяч часов, требует большой осторожности. [c.26]

Оптимальные значения указанных величин в условиях эксплуатируемой котельной должны уточняться -при наладочных испытаниях с учетом особенностей топлива (выход летучих, приведенные зольность и влажность, гранулометрический состав, спекаемость и т. п.) и характера нагрузки. По результатам испытаний составляют режимные карты и инструкции. При этом должно быть учтено, что топочное устройство, спроектированное с оптимальным к. п. д. для номинальной нагрузки котло-агрегата, работает при низкой нагрузке с перерасходом топлива из-за чрезмерно больших избытков воздуха. Для котлоагрегатов небольшой производительности это обстоятельство особенно важно логому, что эти агрегаты часто и длительно эксплуатируются с низким коэффициентом использования. Однако не должна допускаться длительная чрезмерная форсировка тоеочного устройства, вызывающая перерасход топлива из-за ро- ста шотерь. [c.47]

Каковы бы ни были характер и причины движения частиц в псевдоожижениом слое, имеются три основных, хотя и неполностью независимых фактора, определяющих величину эффективного коэффициента теплопроводности 1) скорость перемешивания частиц-носителей тепла 2) концентрация частиц в псевдоожижениом слое (или порозность слоя) 3) интенсивность теплообмена между проходящими через данное место слоя частицами и средой. Сравнительная значимость этих факторов различна при разных форсировках (развитии) псевдоожи-женного слоя. [c.321]

Проведенные испытания показали удовлетворительную работу котла, эксплуатационную надежность основных элементов его, возможность гибкого регулирования тепло-производигельности в широком диапазоне нагрузок (10— 100% от номинальной). Отсутствие потерь тепла с химической неполнотой сгорания характеризует оптимальный процесс горения и хорошую работу горелочных устройств при расчетных коэффициентах избытка воздуха. Промышленные испытания показали возможность быстрой форсировки котла, бесшумность и надежность его работы с подовыми [c.123]

Промышленностью изготовляется большая номенклатура двигателей (см. табл. 4). Параметры их все время пересматриваются в сторону увеличения мощности за счет применения наддува и форсировки по частоте вращения. Естественно, что при ориентации на одно значение расчетного коэффициента момента >. расч для использования указанной номенклатуры двигателей необходимо большое количество типоразмеров передач. Так как гидродинамические передачи применяются на многих машинах, для которых значение q меняется в широких пределах (см. табл. 3) количество типоразмеров передач должно быть практически неограниченным, что не может быть оправдано. В связи с этим, при организации серийного производства гидродинамических передач исходят из определения допустимого научно обоснованного изменения коэффициента момента (мощности) насосного колеса. [c.43]

Увеличение удельной мош,ности и форсировка ГТД должны решаться за счет ряда средств снижения предельного коэффициента избытка воздуха, а также увеличения скорости потока и применения новых схем сгорания (например, сжигания богатых смесей), использования стационарной квазидетонациопной волны и др. Увеличение долговечности и упрош,епие доводки камер связано с задачей получения равномерного поля температур и скоростей па выходе из камеры. [c.168]

Увеличение удельной мощности и форсировка ГТД должны решаться с использованием ряда средств снижением предельного коэффициента избытка воздуха, а также увеличением скорости потока и применением новых схем сгорания (например, сжиганием богатых смесей), использованием стационарной квазидетонационной волны и др. Увеличение долговечности и упрощение доводки камер связано с задачей получения равномерного поля температур и скоростей на выходе из камеры. [c.374]

Одной нз важнейших характеристик, определяющих экономичность процесса горения при сжигании любых топлив в различных топочных устройствах, является коэффициент избытка воздуха. В процессе эксплуатации необходимо поддерживать при различных форсировках топки оптимальный (наивыгод-ный) коэффициент избытка воздуха. Оптимальным коэффициентом избытка воздуха называется такой, при котором сумма потерь теплоты с уходящими газами и потерь от химической и механической неполноты горения минимальна. [c.27]

Температура газов Гг и коэффициент теплоотдачи изменяются в зависимости от количества воздуха, подаваемого в двигатель, и степени охлаждения его (см. табл. 21), форсировки дизеля по мощности, тактности дизеля и др. Расчеты для одной и той же размерности двигателя и одинаковых показателей работы показывают, 4T0 jjpn двухтактном рабочем процессе величина г на 50—55% выше, чем при четырехтактном, а величина Гр выше на 13—15%. Пользуясь данными рис. 93, а я б, можно показать, что если на четырехтактном дизеле температура наружной поверхности чугунного поршня Т = 430° С. то за счет указанных повышений аг и Гг на двухтактном дизеле температура поршня возрастет до Га = 600° С. [c.175]

При разработке форсировки дизелей Д70 учитывалось, что снижение коэффициента избытка воздуха является одним из эффективных путей форсирования рабочего цикла. При снижении а принималось во внимание возрастание температурной напряженности цикла. Как известно, моторесурс дизеля уменьшается по мере увеличения его форсирования. Наиболее действенным способом повышения мощности является газотурбинный наддув, позволяющий повысить ре. При ЭТОМ необходимо сохранять в приемлемых пределах давление сгорания pz и обеспечивать оптимальные коэффициенты избытка воздуха для сгорания и для продувки. На дизеле 2Д70 применен наддув по изобарной системе наддува, а на дизелях 12Д70 импульсная система наддува. [c.7]

В дизелях типа Д70 заложены значительные резервы по повышению их мощности и экономичностн без увеличения габаритов и массы за счет снижения коэффициента избытка воздуха и за счет повышения наддува. Только путем использования резервов рабочего процесса по а на дизелях типа Д70 мощностью в 3000 л. с. может быть повышена мощность до 3500 л. с. в агрегате. Характеристики дизеля, полученные при испытаниях на выявление резервов рабочего процесса за счет а, показаны на рис. 1. Повышая цикловую подачу топлива, можно удельный эффективный расход топлива снизить до Се= 143,5 г/(э. л. с.-ч), при. этом коэффициент избытка воздуха снижается до а=1,86. Другие параметры форсированного по рабочему процессу дизеля приведены на рис. 2. Изменение температуры основных деталей при форсировании его до 3500 л. с. видны на рис. 3. Из приведенных зависимостей следует, что, кроме повышения экономичности, мощность газовой турбины увеличивается примерно на 120 л. с. при почти неизменной мощности, потребляемой компрессором. Максимальное давление сгорания возрастает незначительно на 3—4 кгс/см . Резервы по а в рабочем процессе в дизелях типа Д70 оставлены в модификациях Д70 неиспользованными, а дальнейшая форсировка проведена по увеличению наддува и по улучшению конструктивных и технологических параметров. [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...