Излом, определение

Примечания. 1. Для проката толщиной менее 8 мм допускается понижение относительного удлинения на 1% (абс.) на каждый миллиметр толщины для проката толщиной более 20 мм— понижение относительного удлин ения на 0,25"/ на каждый миллиметр увеличения толщины, но не более чем на 2 /о (абс,). 2. По особому требованию должен быть гарантирован определенный уровень ударной вязкости после механического старения или при температуре минус 40°. При это.м минимальное зн ачение ударной вязкости (для толщин Ш—20 мм) должно быть не менее 3 кГм/см. 3. В зависимости от назначения сталь подвергают дополнительно испытаниям на загиб в холодном состоян ии широкой пробы, на излом (определение процента волокнистости), по величине зерна и другим технологическим пробам. [c.1090]

Таким образом, как при сравнении. результатов расчета с имеющимися экспериментальными данными, так и при дальнейшем использовании полученных зависимостей необходимо правильное определение излу-чательных свойств используемых частиц. Неточные значения степени черноты ер могут привести к значительным ошибкам при. расчете вклада переноса излучения в высокотемпературных теплообменных устройствах с псевдоожиженным слоем. [c.175]

При испытании на удар с определением Др необходимо проанализировать вид излома. Излом должен быть полностью вязким (волокнистым, чашечным), т. е. испытание должно быть выше порога хладноломкости (выше Тв). Если испытание проводили при температурах, лежащих внутри порога хладноломкости (Гв — Гв)—см. рис. 53, то работа распространения не имеет полного значения, так как она была затрачена только на образование участков с вязким изломом. [c.81]

Наиболее рациональной формой расчетов, позволяющей обеспечить или приблизиться к равнопрочности зубьев по выкрашиванию и излому, является определение модуля по известному межосевому расстоянию а и ширине колес Ьш, полученным из расчета на контактную прочность. [c.171]

Покажем, что образующая аЬ должна иметь излом в точке а. Для этого используем соображения о разрешимости задачи и будем помнить, что при наличии излома в точке а задача разрешима, то есть количество произволов в определении функций равно количеству условий. Предположим, что излом имеет место (рис. 3.10) в некоторой точке д контура аЬ. В этом случае отрезок дк характеристики второго семейства должен обеспечивать краевой экстремум, а отрезки сд и кЬ — двусторонний экстремум. Неопределенность положения точки д дает задаче один дополнительный произвол. [c.82]

Так как в сечении С единичного эпюра — излом, площадь эпюра моментов от заданных сил в этом сечении разбиваем на две части. Площадь правой части обозначим со1. Чтобы упростить вычисления по определению величины и центра тяжести левой площади (неправильный четырехугольник), разбиваем ее на два треугольника с площадями СО3 и со и прямоугольник с площадью [c.224]

Экспериментальное определение Ki не требует измерения длины растущей трещины, так как она практически не растет, и для подсчета пользуются ее исходной длиной. Тем не менее определение Ки оказывается более сложным, чем Zj, поскольку нельзя знать заранее, будет ли получен при данной толщине прямой излом. Кроме того, зачастую толщина t имеющегося материала оказывается недостаточной для оценки Ki (так как зависимость K — t еще не вышла на асимптоту, где К = Kj ). В этих случаях иногда помогает метод скачка [21]. [c.132]

В реально выплавляемых промышленностью чугунах определенная часть углерода может находиться в свободном состоянии в виде графита — темного кристаллического вещества с гексагональной решеткой. В связи с отмеченным чугуны принято делить на белые и серые, имеющие белый, светлый излом ввиду отсутствия графита и чугуна с графитом, т. е. каким-то количеством свободного углерода. [c.31]

При определении напряжения на боковых поверхностях зубьев конических колес можно поступить так же, как это было сделано при проверке прочности зубьев на излом, т. е. перейти к зацеплению эквивалентных прямозубых цилиндрических колес. Тогда в формуле (9.32) следует заменить ф на с ,,, а вместо 12 подставить отношение 232/2,1. Но = й коз 61 ( 1 — средний диаметр конического колеса), а отношение 232/23, можно выразить через 12, с помощью формулы (9.25). В результате для прямозубого конического колеса после преобразований получим [c.261]

Проведя через точку а плана скоростей прямую, параллельную направлению изображения изл, а через полюс ро — прямую, параллельную направлению изображения vb, на пересечении этих прямых определяем точку Ь. Полученные на плане отрезки и аЬ представляют собой величины горизонтальных проекций скоростей Vb точки В и Vba точки В относительно А в том же масштабе fi . Для определения вектора скорости ис любой точки С, лежащей на звене АВ, можно воспользоваться условием подобия фигур плана скоростей и звена. Для этого необходимо отрезок аЬ, представляющий собой на плане горизонтальную проекцию скорости Vba, разделить в том же отношении, в каком точка С делит отрезок АВ на звене. Отложив на плане скоростей от точки а [c.282]

Для определения ударной вязкости металлов наибольшее распространение получили маятниковые копры. Такие копры изготовляются с различными пределами изменения энергии, затрачиваемой на излом образца при ударе. При испытании стандартных образцов согласно ГОСТ 9454—60 применяют маятниковые копры с запасом энергии не более 30 кГм, так как большой избыток энергии, остающейся после удара, отрицательно влияет на точность измерения. Для того чтобы получить сравнимые результаты испы- [c.250]

Распространенный прием для оценки способности материала выдерживать динамические нагрузки (хрупкости материала) — испытание на ударный изгиб (определение ударной вязкости). Ударная вязкость Оуд материала — это затраченная на излом образца энергия V, отнесенная к площади поперечного сечения образца S. Ударная вязкость в системе СИ измеряется в Дж/м (I Дж/м 10 кгс X X см/см ). [c.79]

Основы надежности закладываются конструктором в содружестве с технологом при проектировании. Заданная надежность обеспечивается в процессе производства применением прогрессивной технологии. В эксплуатации заданная функция надежности реализуется выполнением всех правил эксплуатации. Надежность изделия тесно связана с его долговечностью. Эффективных мер повышения долговечности много, в их числе закалка стальных деталей при нагреве т. в. ч., дающая возможность увеличить износостойкость зубчатых передач в 2—4 раза хромирование трущихся деталей дает возможность увеличивать срок службы по износу в 3—5 раз и др. Хорошая система смазки является необходимым условием обеспечения надежности и долговечности машин. Широкое применение в машиностроении т. в. ч. для упрочнения деталей машин с целью повышения их ресурса объясняется многими их преимуществами по сравнению с другими видами термической обработки деталей. Однако реализовать эти преимущества возможно только при условии правильного установления параметров закалки. Важнейшими из них являются глубина закалки х , твердость HR , зона перехода закаленной части детали к незакаленной, частота тока и скорость процесса упрочнения. Теоретически глубина упрочнения трущейся детали должна равняться предельному допуску ее износа. Однако практически при ее определении следует учитывать условия работы детали, ее геометрические размеры и материал. Опыт применения т. в. ч. показывает, что при невыполнении этих условий закалка при индукционном нагреве приводит к отрицательным результатам. В тех случаях, когда зона перехода закаленной части детали к незакаленной совпадает с наиболее опасным сечением и местом концентрации напряжений, в этих зонах первоначально возможно появление микротрещин, а затем их развитие под действием знакопеременных нагрузок и усталостный излом. Аналогичные результаты могут быть и при недостаточной глубине закаленного слоя. [c.206]

Итак, в общем случае определение КИН напряжений должно учитывать процессы деформации и разрушения материала у кончика трещины в связи с ее отклонением от горизонтальной плоскости при формировании поверхности изло- [c.258]

Метод определения предела выносливости по испытанию одного образца заключается в том, что образец начинают испытывать при напряжении ниже предела выносливости, а затем после прохождения базы испытания тот же образец испытывают при несколько более высоких напряжениях на той же базе и т. д. до тех пор, пока он не сломается. За предел выносливости принимается напряжение, предшествующее тому, при котором произошел излом. [c.97]

Анализ изломов все чаще используют при определении вязкости разрушения [13, 22, 35, 53]. В ряде случаев излом становится одним из решающих критериев корректности определения К с [73]. И, наконец, изучение строения излома совершенно необходимо при исследовании причин и характера эксплуатационного разрушения. [c.7]

Характер разрушения — пластичное или хрупкое при однократном нагружении, усталостное, от длительного действия статической нагрузки и т. д. В некоторых случаях только анализ излома не дает однозначного ответа на вопрос о характере разрушения, например, не всегда удается отличить изломы замедленного разрушения от хрупких однократных или изломов коррозионного растрескивания. В таких случаях другие данные (об условиях службы, условиях обнаружения разрушения (трещины), металлографическое исследование и т. д.) позволяют с большей определенностью отнести излом к тому или другому виду. Однако и в этих случаях на долю анализа излома остается задача выявления и уточнения различных обстоятельств разрушения и способствующих разрушению факторов. [c.173]

Методом фрактографического анализа исследовали поверхности разрушения образцов, испытанных при различных температурах как при растяжении, так и при усталостных испытаниях. Обсуждение полученных результатов и большое количество фрактограмм, снятых с образцов основного и сварного металла, опубликованы в работах [2—7]. В общем, преобладающим типом разрушения образцов из указанных нержавеющих сталей при перегрузках был вязкий ямочный излом, начинавшийся от небольших включений карбидов или мелкой пористости. На поверхностях разрушения усталостных образцов, испытанных для определения скорости роста трещины усталости, наблюдались зоны смешанного строения, включая мелкие и крупные усталостные бороздки, вязкий отрыв, скол и образование вторичных интеркристаллитных трещин. [c.246]

При наложении изоляции на провод обязателен подогрев жилы до определенной температуры перед входом в головку. Однако перегрев жилы нежелателен, так как может повлечь бурное разложение низкомолекулярных фракций полимера в прилегающих слоях. Недостаточный прогрев сопровождается излишним отбором тепла у расплава, что приводит впоследствии к образованию внутренних напряжений в изоляции, вызывающих растрескивание и излом последней даже при нормальной температуре. [c.72]

На рис. 28 показан излом в средней части вагонной оси, возникший вследствие вмятины, нанесенной на ось при клеймении. В развитии трещины определенную роль сыграла коррозия. [c.125]

Определение долговечности зубчатых колес. К основным видам разрушения зубчатых колес, как уже указывалось выше, относятся усталостный излом зубьев, происходящий обычно у основания ножки зуба, и усталостное разрушение рабочих поверхностей зубьев. В соответствии с этими видами разрушения зубчатых колес применяют два основных метода испытаний для определения их долговечности усталостные испытания на изгиб зубьев и испытания на контактную выносливость рабочих поверхностей. При испытании на контактную выносливость в эксплуатационных условиях можно наблюдать и другие виды износа. [c.274]

Черный излом может быть сплошным, равномерным по сечению прутков или может встречаться в определенных зонах прутков получается вследствие выделения графита при отжиге. [c.7]

Увеличение скорости нагружения действует менее эффективно, чем понижение температуры. Поэтому для определения склонности металла к хрупкому разрушению необходимо сначала использовать понижение температур и если при самой низкой температуре не удастся получить хрупкий излом, следует производить испытания с увеличивающимися скоростями удара. [c.40]

Испытания на кручение часто дают более наглядную картину изменения состояния металла при деформировании, чем испытания на растяжение. При кручении форма образца почти не изменяется, что позволяет достаточно точно определять деформации и соответствующие им напряжения до момента разрушения образца включительно, тогда как при испытании на растяжение это становится невозможным после образования шейки. Хрупкие при растяжении материалы (закалённая сталь) дают при кручении значительную деформацию. По виду излома скрученных образцов легко установить характер разрушения излом, перпендикулярный оси образца, характеризует разрушение от среза, излом по винтовой линии — разрушение от отрыва. Так как при кручении шейка не образуется, то кривая кручения не имеет нисходящего участка, и крутящий момент М непрерывно возрастает вплоть до разрушения образца (фиг. 102), что упрощает определение напряжений при кручении. Неравномерность распределения напряжений при кручении не препятствует их учёту. [c.45]

Второй вид отпускной хрупкости, называемый обратимой отпускной хрупкостью или хрупкостью и рода, наблюдается в некоторых сталях определенной легированности, если они медленно охлаждаются (в печи пли даже на воздухе) после отпуска при температурах 500—550 "С или более высоких, т. е. они медленно проходили интервал температур 500—550 °С, или если их слишком долго выдерживают при 500—550 °С. При развитии отпускной хрупкости происходит сильное уменьшение ударной 1 Язкости и, что самое главное, повышение порога хладноломкости. В стали в состоянии отпускной хрупкости уменьшается работа зарождения трещины и особенно ее распространения. Этот вид хрупкости несколько подавляется, если охлаждение с температуры отпуска проводят быстро (Б. о), например в воде (рис, 122, в). При быстром охлаждении с температур отпуска 500—650 °С можно получить волокнистый, характерный для вязкого состояния излом. После медленного охлаждения получается хрупкий кристаллический излом, [c.189]

Рис. 3. Определение ударной вязкости на маятниковом копре при образце с надрезом, по ГОСТ 9454 — —60, измеряемой работой, расходуемой на излом образца. Показатели свойств материалов и глубину к термической, термохими ческой и другой обработки указывают по ГОСТ 2.310—68

Приняв отношение /изл/7дад равным 0,0001, что соответствует реальным условиям, и прологарифмировав выражение (5-24), получим формулу для определения толщины покрытия [c.119]

Определение динамических характеристик. Свойства материалов противостоять ударным нагрузкам характеризуются их ударной вязкостью, которая определяется с помощью испытания образцов сечением ЮхЮмм с вырезом в средней части радиусом 1 мм и глубиной 2 мм (по схеме, изображенной на рис. 10.15). Ударная вязкость определяется отношением работы, расходуемой на ударный излом образца, к площади поперечного сечения образца (в месте надреза) [c.129]

Интересно отметить, что еще в 40-х гг. нашего столетия некоторые ученые понимали, что атомы, приведенные в возбужденное состояние, при определенных условиях будут усиливать электромагнитное изл чение. Так, в 1939 г. Фабрикант указал на во 1можность экспериментального обнаружения отрицательного поглощения. Однако в то время никто не высказывал каких-либо идей о возможности создания квантовых генераторов. Такие идеи были осмыслены теоретически п реализованы практически лишь в 1954—1955 гг. [c.267]

Для определения ударной вязкости проводят испытания на ударный изгиб. Данный метод испытания относят к динамическим и производится изломом образца с надрезом в центре на маятниковом копре падающим с определенной высоты грузом. Удар наносится с противоположной стороны надреза. Ударная вязкость определяется как работа, израсходованная на ударный излом образца, отнесенная к поперечному сечению образца в месте надреза и измеряется в Дж/м или кГм/см . Образцы изготовляют квадратного сечения 10х 10 мм длиной 55 мм, вырезая их из сварного соединения механическими способами. Надрез, глубиной 2 мм и радиусом закругления 1 мм (образец Менаже) или острый 1 -об1зазный надрез (образец Шарпи) наносят в том месте сварного соединения, где необходимо установить значение ударной вязкости (шов, зона сплавления, зона термического влияния, основной металл). Результаты испытаний при [c.213]

Режим с малым изменением радиуса пузырька. Рассмотрим такой режим, когда в начальный момент жидкость (г > а) имеет однородную температуру (Ti = T ) и процесс начинается из-за резкого изл енения давления в пузырьке рг и связанной с рг температуры насыщения Taipi), совпадающей с температурой Тх на поверхности пузырька. На начальной стадии, когда размер пузырька после указанного изменения рг пе успел заметно измениться, в уравнении теплопроводности жидкости можно пренебречь конвективной составляющей переноса тепла по сравнению с молекулярной теплопроводностью. Тогда на этой стадии самое сложное уравнение системы (2.6.13) — уравнение с частными производными относительно распределения температуры в жидкости Ti = Ti, нужное для определения si, приближенно может быть записано в таком же виде, как в неподвижной среде [c.198]

Порядок проектирования зубчатой передачи. При проектировании зубчатой передачи из условий прочности зубьев по отношению к излому следует сначала выбрать материалы и твердость зубьев обоих колес, число зубьев 21 меньшего колеса, коэффициент ширины фт и в случае нарезания колес со смещением коэффициенты смещения Х1 и х . После определения модуля по формулам (9.46) — (9.48) и округления его до стандартного значения легко раСсчи- [c.268]

Если поверхность закаленной детали твердая, следует определить глубину слоя. Проще всего это сделать по излому детали, например с помощью пресса, предварительно надрезав в желаемом месте излома, расточив или рассверлив деталь. Некоторые мелкие или тонкостенные детали легко разрушаются и без подготовки. По излому, ие всегда правильному, перпендикулярному поверхности, ясно виден закаленный слой, его структура. Фар-форовндность, дан<е маслянистость излома закаленного слоя свидетельствует о тонкой структуре закаленной стали, о правильно выбранном режиме нагрева. Глубина этого слоя в направлении, перпендикулярном поверхности, считается глубиной ио излому и незначительно отличается от глубины полумартенситной зоны, чаще всего принимаемой за основу определения глубины закалки. [c.62]

Если зке сплав А — В является упорядоченным, то в нем выделяются, например, две подрешетки узлов с различным средним окружением их соседними атомами. Расчет, [26, 27, 14] показывает, что в этом случае вакансии с различными вероятностями, зависящими от состава и степени дальнего порядка, встречаются на этих подрешетках, причем в равновесном состоянии не только их общее число, но и распределение по подрешеткам, определяется из условий равновесия. Для сплавов с ОЦК решеткой типа р-латуни, где переход порядок — беспорядок является фазовым переходом второго рода, кривые зависимости логарифма чисел н и вакансий на первой и второй подрешетках от Т при температуре перехода То имеют излом. Совпадая и являясь прямолинейными при 2 > 2 с, эти кривые начинают при Т С. То расходиться В разные стороны, причем прямолинейность их здесь нарушается. В сплавах с ГЦК решеткой типа АпСпз переход порядок — беспорядок является переходом первого рода. Степень дальнего порядка в них при упорядочении в точке Т = То скачкообразно возрастает от нуля до определенного значения, в связи с чем в этой точке имеют место не изломы, а противоположные по направлению скачкообразные изменения кривых зависимости 1п и от Т - [c.72]

Вместе с тем в исследовании титанового сплава Ti-6A1-2V с вариацией содержания циркония от О до 6 % были использованы два метода определения фрактальной размерности [164] по островам среза (I) и по сечению перпендикулярно излому (II). Соотношение фрактальных размерностей по методу (I) и (II) находилось в интервале от 1,324 до 1,375 независимо от содержания циркония. Выявленные пределы изменения фрактальной размерности 1,46-1,41 и 1,04-1,1 соответственно для I и II методов свидетельствуют о возможности введения средней фрактальной размерности как полусуммы двух других, что было ранее предложено Мандельбротом [155] [c.264]

Излом изучают, во-первых, для оценки металлургического качества материала. Такой дефект обработки, как перегрев, оценивают в конструкционных материалах по наличию камневидного, а в быстрорежущих сталях нафталйнистого изломов рыхлоты, плены достаточно надежно выявляют в изломах литейных материалов и т. п. Определение температурных интервалов хладноломкости или отпускной хрупкости тоже можно отнести к области изучения изломов в связи с качествам м составом материала. Это обширная, чрезвычайно важная н наиболее древняя область использования характеристики излома. В современных условиях для решения названных задач применяют совершенное физическое оборудование — электронные микроскопы с приставками, позволяющими производить дифракционный, рентгеноспектральный и подобные анализы и определять природу фаз и других включений, ответственных за дефектность материала [71]. Применение этих методов исследования дало много ценных сведений о характерном строении и причинах возникновения различных металлургических дефектов в сталях [116]. Имеется также обширная литература, по-г.вященная анализу качества материала по фрактографическим признакам [5, И, 56, 106, ПО и др.]. [c.5]

Структурные признаки термоусталостного разрушения не являются такими определенными, как, например, при длительном статическом или усталостном разрушении. Термоцикличес-кое нагружение создает в материале как циклическое, так и статическое повреждение. Их взаимное соотношение определяется тремя переменными значением максимальной температуры, уровнем действующей нагрузки и длительностью цикла. Изучение влияния каждого из этих факторов (при неизменных двух других) показывает, что характер термоусталостного разрушения с изменением соотношения указанных факторов изменяется от усталостного до статического, при этом наблюдаются все промежуточные состояния. Общая тенденция такова при невысоких значениях температуры, малых уровнях нагрузки и отсутствии выдержек в цикле при = тах наблюдаются признаки усталостного разрушения, увеличение температуры, нагрузки и длительности цикла приводит к статическому разрушению. В книге приведены фотографии, свидетельствующие о том, что часто излом имеет признаки как того, так и другого вида разрушения. Диаграмма структурных признаков термоусталостного разрушения, построенная с учетом всех трех факторов, позволяет классифицировать вид разрушения и установить его причины. [c.191]

В области предела выносливости находится в соответствии с уравнением (13) резкий излом, и предел усталости можно в соответствии с другими гипотезами объяснять как амплитуду напряжения, или амплитуду пластической деформации, при которой зародившаяся трещина критической длины о не распространяется. Сравнивая результаты вычисления с экспериментально определенной кривой усталости во всем диапазоне чисел циклов до разрушения, видим, что в области высокого числа цик.лов до разрушения будет играть значительную роль стадия зароящения усталостной трещины. [c.18]

Методы определения he еще не стандартизированы, тем не менее методика, описанная в работе [23], получила широкое распространение. В компактном образце с глубоким надрезом (но ASTM Е399) предварительно создается трещина таким образом, чтобы a/Wi 0,6. Образец нагружают с тем, чтобы получить прирост трещины с записью кривой нагрузка—смещение. Смещение измеряют в направлении приложения нагрузки. После разгрузки образец подвергают тепловому окрашиванию для фиксации приращения трещины. Затем образец разрушают и но излому измеряют прирост трещины Да. Величину J рассчитывают по кривой нагрузка—смещение, используя приближение [24] [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...