Турбогенератор собственных нуж

Турбогенератор кросс-компаунд 329 Турбогенератор собственных нужд 331. [c.465]

Турбогенератор ТД-600 имеет собственную конденсационную установку, состоящую из конденсатора, двухступенчатого эжектора, циркуляционного и конденсатного электронасосов. [c.79]

Такое объединение было создано прежде всего для того, чтобы обеспечить подачу электроэнергии в те социалистические страны Европы, энергоресурсы которых недостаточны (Венгрия), и в каждой из них с меньшими затратами развивать свою собственную энергетику. Например, в Польше мощность электростанции Туров будет увеличена до 2 млн. кет путем установки советских турбогенераторов по 200 тыс. кет, а в центральной части страны залежи бурых углей позволяют построить электростанцию мощностью 5—6 млн. кет. [c.32]

Был решен ряд задач по автоколебательным процессам в машинах. В последние годы изучались колебания деталей роторных машин и механизмов крупных роторов мош ных турбин и турбогенераторов, барабанов центрифуг, роторов газовых турбин, шпинделей станков и веретен и ряда других. При этом исследовались колебания самого вала с учетом прецессии центра вала, угловых прецессий плоскости сечений, связанных с ним дисков, влияния собственного веса и неодинаковой жесткости вала в различных направлениях, упругости опор, влияния трения и т. д. Исследованы были также динамические явления, возникающие при работе гибких валов. В частности, такие вопросы, как наличие кратных резонансов и нестационарный переход через эти резонансы, устойчивость в закритической области, влияние присоединенного двигателя ограниченной мощности в условиях стационарных и нестационарных колебаний и др. [c.31]

Применение изложенной выше методики рассмотрим на примере турбогенератора с трехопорным ротором, имеющим раму длиной порядка 5,5 м. Масса ротора генератора 2,5 т, турбины — 1,1 т, частота вращения ротора 3000 об/мин. Рама закрепляется на фундаменте с помощью резинометаллических амортизаторов, обеспечивающих минимальную собственную частоту системы примерно 20 Гц. [c.116]

Литература, касающаяся вопросов изгибных колебаний гибких валов, в течение нескольких десятилетий своего существования (до 50-х годов текущего столетия) в подавляющей своей части относилась к определению частот собственных колебаний и критических скоростей вращения валов. Это отражало определенную направленность исследований, которая в свое время была связана с решением основной задачи — отстройки вала от резонансных состояний. Такая задача вытекала из требований, соответствовавших определенному уровню развития техники, и для обеспечения надежной работы валов ее решение на том этапе являлось достаточным. Однако в настоящее время создание мощных паровых и газовых турбин, турбогенераторов, насосов большой производительности с весьма гибкими валами, прядильных веретен, работающих со скоростями, намного превышающими критическую, а также постройка и использование других быстроходных машин ставят задачи обеспечения прочности и устойчивости, которые требуют для своего решения изучения процесса колебательного движения. [c.111]

Постоянную можно определить при помощи замеров частоты собственных колебаний модели. Измерения, проведенные на моделях, могут кардинально упростить проектирование фундаментов турбогенераторов и помочь разработать основы, при помощи которых можно заранее предвидеть, какова будет работа фундамента во время эксплуатации. [c.223]

В режимах перехода на собственные нужды большую роль играет координация работы систем управления тепловыми и электрическими параметрами. При отключении генератора от сети его нагрузка резко меняется (мощность собственных нужд не превосходит 10% полной мощности генератора) и во избежание разгона турбогенератора быстро прикрывают регулирующие клапаны турбины. Одновременно снижают мощность реактора до уровня, соответствующего мощности генератора (около ]0%), а так как это занимает значительное время, необходимо длительно сбрасывать избыточный пар в конденсатор турбины и другие пароприемные устройства. В режиме перехода на собственные нужды существует большая вероятность выхода отдельных параметров за допустимые технологические пределы. В этом случае должны срабатывать автоматические защиты, полностью отключающие генератор и останавливающие ре- [c.140]

Для выяснения вопроса о степени опасности появления нечувствительных скоростей в диапазоне рабочих оборотов ротора важно знать положение этих скоростей относительно соответствующих собственных частот. С этой целью по уравнениям (1) и (2) и данным, изложенным в работе [12], были рассчитаны отношения первой нечувствительной скорости к первой собственной частоте. Для роторов современных мощных турбогенераторов с учетом их относительных размеров эти отношения относительно невелики и лежат в пределах значений Яхн 1,25 -f- 3,2. Значит, для некоторых роторов первая нечувствительная скорость к паре симметричных грузов, установленных в торцах бочки ротора, может находиться в зоне их рабочих оборотов. Это показывает необходимость расчета для роторов мощных турбогенераторов значений первой нечувствительной скорости с целью проверки ее положения относительно рабочих оборотов. [c.65]

Сравнение коэффициентов, определяющих первую нечувствительную скорость и вторую собственную частоту ступенчатого ротора, показывает, что в широкой области значений параметров первая нечувствительная скорость может лежать ниже второй собственной частоты. Только при El > 0,55 первая нечувствительная скорость будет больше второй собственной частоты при любых отношениях диаметров концевых и средней частей ротора. Это обстоятельство очень важно, так как рабочие скорости многих роторов современных турбогенераторов расположены между первой и второй критическими скоростями. При этом относительные размеры роторов таковы, что >33 -ь- 1,1. Поэтому проверка роторов современных генераторов на наличие в зоне их рабочих оборотов первой нечувствительной скорости является обязательной. [c.65]

У роторов современных турбогенераторов относительные размеры таковы, что отношение их второй нечувствительной скорости ко второй собственной частоте находится в пределах Я н Яг 1,35 5,36. С учетом того, что рабочая скорость некоторых мош,ных турбогенераторов находится между второй и третьей критическими скоростями, заслуживает внимания вопрос об отношении величин второй нечувствительной скорости и третьей собственной частоты. Расчет показал, что при длине концевых частей ротора, превышаюш ей /3 пролета (ej > 0,36), его вторая нечувствительная скорость превышает третью собственную частоту при любых отношениях диаметров частей. [c.67]

При уменьшении диаметра концевых частей вторая нечувствительная скорость совпадает с третьей собственной частотой при меньшей относительной длине этих частей. Кривая на рис. 4 соответствует значениям относительных размеров роторов, для которых Я,2н = Я3. Для роторов турбогенераторов отношения величин второй нечувствительной скорости к третьей критической находятся в пределах Ягн Яз 0,63-г-1,49. Поэтому заранее нельзя сказать, у каких машин вторая нечувствительная скорость совпадает с зоной рабочих оборотов. У роторов, параметры которых лежат ниже кривой на рис. 4, вторая нечувствительная скорость находится между второй и третьей критическими. Если и рабочая скорость роторов совпадает с этим диапазоном, то их следует проверять на чувствительность к кососимметричным грузам. [c.67]

Как уже было сказано во введении, правильная методика расчета могла быть разработана только на основе большого количества опытных данных, наиболее полно характеризующих работу фундаментов под воздействием динамических нагрузок. Поэтому на фундаментах действующих турбогенераторов были поставлены опыты. Эти опыты имели своей целью во-первых, изучить характер колебаний как фундамента в целом, так и его отдельных конструктивных элементов при воздействии на него динамической нагрузки, переменной по частоте и амплитуде и вызванной неуравновешенностью роторов турбогенератора во-вторых, выяснить основные динамические характеристики самого фундамента, для чего записывались спектры частот собственных колебаний фундамента. [c.13]

Собственные колебания фундамента при неработающем турбогенераторе возбуждались ударной нагрузкой. В горизонтальной, поперечной и продольной плоскостях колебания были вызваны ударом груза весом 500—1 ООО кг, Подвешенного к крюку мостового крана (рис. 11). Груз отводился в сторону от фундамента на максимально возможное расстояние, а затем отпускался. Измерительная аппаратура включалась с таким расчетом, чтобы момент удара по фундаменту был зафиксирован на пленку. [c.20]

При дальнейших исследованиях на мощных турбогенераторах описанные явления полностью подтвердились. Поэтому ниже, при описании результатов этих исследований, изложение этой части не приводится. Подробно будут описаны результаты измерения частот собственных колебаний и вибраций элементов фундаментов с частотой вынужденных колебаний 100 гц. [c.31]

Анализ данных табл. 3 показывает, что для фундаментов машин, имеющих рабочую частоту 50 гц, в диапазоне от нуля до рабочих чисел оборотов зафиксирована частота собственных вертикальных колебаний около 50 гц и выше в вертикальной плоскости. Следовательно, в этой плоскости может быть только один резонансный пик, соответствующий частоте 50 гц. В этом же диапазоне частот в поперечной и продольной плоскостях отмечены две или три частоты собственных колебаний. Например, у фундамента турбогенератора мощностью 100 тыс. кет наблюдались колебания с частотами 4, 17 и 25 гц в поперечной и с частотами 12,5 35 и 50 гц — в продольной плоскостях Таким образом, в обеих указанных плоскостях возможно появление двух или трех резонансных пиков, вызванных совпадением частоты вращения ротора и частоты собственных колебаний фундамента. [c.31]

Частота собственных вертикальных колебаний турбогенератора обычно лежит в таких пределах, когда динамический коэффициент равен или больше единицы. Поэтому нижний предел вертикальной нагрузки следует принять не менее двукратного веса ротора однако для надежности нижний предел этой нагрузки нами принят равным AR. [c.68]

Рассмотрим сущность ранее применявшихся способов расчета фундаментов турбогенераторов на вынужденные колебания. В ТУ 60-49 указано, что если частота собственных колебаний фундамента отлична от колебаний его при рабочем числе оборотов машины на 20—30%, то амплитуды вынужденных колебаний [Л. 20 и 22] подсчитываются по формулам системы с двумя степенями свободы. При этом расчет ведется без учета затухания колебаний. В других случаях расчет проводится как для системы с одной степенью свободы, но с учетом затухания колебаний. Методика расчета по ТУ 60-49 из-за несоответствия расчетных схем [c.14]

Для иллюстрации сказанного приведем пример из обследования колебаний фундамента турбогенератора мощностью 100 тыс. кет, проведенного нами в 1957 г. Обследованием было установлено, что продольная балка фундамента имеет частоту собственных колебаний 100 гц, а следовательно, Входит в резонанс при частоте вынужденных колебаний статора 100 гц. [c.54]

В вертикальной плоскости на поперечных рамах в диапазоне от нуля до рабочих чисел оборотов турбогенератора отмечается возникновение одного или двух резонансных пиков, зависящих от частот собственных колебаний фундамента. Первый пик обычно значительно удален от рабочего числа оборотов машины и основного резонансного пика. Этот пик отвечает частоте собственных колебаний 10—12,5 гц, что соответствует колебаниям фундамента как массива, находящегося на упругом основании. При этой частоте колебаний возмущающая сила незначительна, резонансные амплитуды малы и поэтому возникновение такого пика можно не учитывать. Второй пик является основным и соответствует упругим колебаниям самой рамной системы фундамента он лежит за пределами колебаний 20 гц. Третий пик располагается за рабочей частотой колебаний машины, т. е. за 50 гц. [c.99]

Как было показано в предыдущем параграфе, динамическая работа фундамента турбогенератора описывается системами со многими степенями свободы, требующими вычисления высших частот колебаний. В ряде случаев необходимо выяснить формы колебаний, что можно сделать, зная лишь точные значения частот. Поэтому наиболее целесообразно решать эту задачу при помощи разложения в ряд векового уравнения движения материальных точек, позволяющего найти весь спектр частот собственных колебаний. Ранее практиковавшиеся способы расчета Л. 20, 21 и 29] не давали обобщенного решения, пригодного для определения колебаний в любом направлении. Ниже дан обобщенный способ решения. Следует заметить также, что применение уточненных схем и точной методики расчета позволяет отказаться от так называемых условных значений частот собственных колебаний, благодаря чему отпадает условность расчетной методики. [c.109]

Расчет фундаментов турбогенераторов на вынужденные колебания до настоящего времени производится с применением условной методики, где колебания фундамента рассматриваются как колебания системы с одной или двумя степенями свободы. В способе, описанном в Л. 20 и 22], фундамент рассматривается как система с двумя степенями свободы, рассчитываемая без учета затухания колебаний, если низшая главная частота собственных колебаний отлична от рабочей частоты колебаний машины на 20—30%. Если это условие не выполнено, т. е. вынужденные колебания протекают в резонансной зоне, то указанная методика дает значи-гельную погрешность. Поэтому система с двумя степенями свободы заменяется системой с одной степенью свободы, но с учетом затухания колебаний. В [Л. 21] рассматривается система с одной степенью свободы независимо от того, попадает ли частота собственных колебаний в резонансную зону или нет. [c.130]

Как видно из указанного, принятый в [Л. 24 и 29] способ расчета хотя и является более точным, чем способ, изложенный в [Л. 20 и 21], благодаря применению новых, более правильных расчетных схем, однако его применение связано с введением целого ряда корректирующих коэффициентов и ограничений. Как показали дальнейшие исследования, подсчитанные по изложенной выше методике частоты собственных колебаний и принятые расчетные схемы хорошо согласуются с экспериментальными данными. Это дало нам основание пересмотреть и уточнить методику расчета, изложенную в [Л. 29], освободив ее от введения корректирующих коэффициентов. В новой методике фундамент рассматривается как система со многими степенями свободы, подверженная действию возмущающих сил, изменяющихся по гармоническому закону с частотой, равной рабочим числам оборотов турбогенератора. Величина этих возмущающих сил была определена в 3-1. [c.131]

Частоты собственных колебаний модели фундамента турбогенератора с турбиной ПВК-150 [c.230]

Перегретый пар поступает к турбине 8 по трубопроводу 35. Турбина непосредственно соединена с электрическим генератором 6. После турбины пар поступает в. конденсатор 5. Охлаждающая вода в конденсатор подается по трубопроводу 2 и отводится из него по трубопроводу 3. Конденсат из конденсатора 5 откачивается конденсатны-ми насосами 4. Регенеративный подогрев питательной воды осуществляется в поверхностных регенеративных подогревателях, расположенных вдоль турбины. На рис. 35-3 виден только один из регенеративных подогревателей 9. Питательная вода проходит через деаэраторы 16 повышенного давления (0,6 Мн1м ), установленные между бункерами сырого угля. Питательные насосы 11 размещены в турбинном цехе, обслуживаемом мостовым краном 7. В масляном хозяйстве турбогенераторов предусмотрены фильтры и маслоохладители 10. В помещениях/и/2 расположены электрические распределительные устройства собственных нужд. [c.452]

Инструкция по динамической балансировке роторов турбогенераторов и других крупных энергетических машин в собственных подшипниках. ЦКБ Главстроймеханизация МСЭС СССР, 1962. [c.305]

Рабочая скорость некоторых турбогенераторов находится между второй и третьей критическими, поэтому интересно исследовать отношения первой нечувствительной скорости к третьей собственной частоте. Расчеть показали, что при длине концевых частей, превышающей /з пролета (е > 0,67) для любых отношений диаметров, первая нечувствительная скорость превышает третью собственную частоту. При уменьшении относительного диаметра и длины концевых частей первая нечувствительная скорость становится равной третьей собственной частоте. [c.66]

Фундаменты для турбогенераторов воспринимают не только статическую, но и динамическую нагрузку, с которой особенно приходится считаться при работе их в резонансной зоне. Первоначально динамическая работа фундамента учитывалась введением в расчет веса турбоагрегата, увеличенного в 5 раз [Л. 1]. До тех пор, пока применялись низкооборотные турбоагрегаты (до 1 500 об мин), такой метод расчета хотя и приводил к постройке громоздких фундаментов, однако был приемлем, так как частоты собственных колебаний значительно отличались от рабочих чисел оборотов агрегата и явление резонанса не проявлялось. С увеличением же чисел оборотов турбоагрегатов У фундаментов стали проявляться явления резонанса. Это вызвало необходимость проведения динамических расчетов фундаментов. В связи с этим появляются труды Гейгера, Эллерса, Бейера. Некоторые из них были опубликованы -в русском переводе в сборнике, изданном под редакцией Е. Л. Николаи (Л. 2]. [c.5]

В 1930—1931 гг. А. Шпилькером [Л. 3] был предложен метод расчета собственных колебаний фундаментов. В 1933 г. появилась работа Е. Л. Николаи [Л. 4], в которой был предложен более простой способ определения частот собственных горизонтальных колебаний рамных фундаментов, не требующий громоздких вычислений, как у А. Шпилькера. В работе А. И. Лурье [Л. 5] излагался способ определения частот собственных колебаний рамного фундамента с учётом упругости основания. В 1934 г. Е. А. Соловьев [Л. 6] на основе предыдущих исследований опубликовал систематизированный способ расчета фундаментов под турбогенераторы, состоящий из двух частей расчета на прочность и проверки на резонанс. После этого Последовал ряд других исследований, в том числе Н. П. Пав-люка, И. Л. Корчинского, О. А. Савинова [Л. 7 и 8], имев- [c.5]

Запись спектра частот собственных колебаний фундамента и подшипников турбогенератора осуществлялась восьмишлейфовым магнито1ЭЛбктрическим переносным осциллографом МПО-2. Описание этого осциллографа достаточно подробно дано в ряде работ (например, [Л. 12]) и поэтому здесь не приводится. Укажем только, что для записи колебаний лучше всего применять вибраторы VIU м V типов. При отметке времени, соответствующего частоте 500 гц, рекомендуется скорость пропускания пленки доводить до 250 Mj en. Для измерения частот собственных колебаний был применен низкочастотный вибродатчик ВДЦ-1 (рис. 10). [c.19]

Анализ амплитудно-частотных характеристик и спектра частот собственных колебаний показал, что в вертикальной плоскости в диапазоне от нуля до рабочих чисел оборотов турбогенератора отмечено возникновение одного резонансного пика, связанного с частотой собственных колебаний фундамента. Этот пик обычно находится вблизи рабочих чисел оборотов машины. Изменяя частоту собственных колебаний фундамента, мы можем изменять положение этого пйка относительно рабочего числа оборотов. На фундаменте возможно появление еще одного резонансного пика, который значительно удален от рабочих чисел оборотов машины и основного резонансного пика фундамента. Он имеет частоту колебаний около 10 гц, соответствующую колебаниям фундамента как массива, находящегося на упругом основании. При этой частоте колебаний возмущающие силы весьма незначительны и резонансная амплитуда очень мала. Поэтому возникновения этого пика можно не учитывать в расчете. [c.39]

Эти методы расчетов основывались на небольшом количестве исследований, относящихся в основном к фундаментам турбогенераторов малой и средней мощностей. При проведении этих исследований применялась несовершенная измерительная аппаратура. Амплитуды колебаний измерялись лишь в отдельных точках и фазы колебаний не записывались. Не было также данных для характеристики спектра частот собственных колебаний фундамента. Все это не давало возможности правильно оценить работу фундамента под во здействием динамической нагрузки. [c.4]

В 1942 г. вышли временные указания по расчету фундаментов с учетом динамических нагрузок, в которых была отменена проверка на резонанс. Силы, вводимые в расчет на прочность, принимались равными ib вертикальном направлении QOR и в горизонтальном направлении — 10 (вде R—вес вращающихся частей). Они были завышены по сравнению с проектом технических условий 1939 г., разработанных Фундамеятострое.м, в которых разрешается рассчитывать турбофундаменты на 10- и 5-кратные веса роторов. Проверка на резонанс сводилась к определению запрещенных, вернее нежелательных, зон частот собственных колебаний во избежание резонанса но она не отвечала на прямой вопрос, каковы же будут в действительности амплитуды вибраций, возникающих в фундаменте. Расчет на вынужденные колебания был недоступен из-за отсутствия достаточного количества опытных данных, позволяющих определить величину возмущающих сил. Для определения возмущающих сил Д. Д. Барканом [Л. 20] и В. В. Макаричевым [Л. 21] были поставлены опыты на турбогенераторах, находящихся в эксплуатации. В 1948 г. на основе этих исследований была разра- [c.11]

У фундамента турбогенератора мощностью 100 тыс. кет частота собственных колебаний равна 2 100 кол/мин. Она значительно удалена от рабочих чисел оборотов машины, равных 3 ООО в минуту, а двойные амплитуды при 2 100 об1мин не превосходят 15 мк. [c.13]

Анализ данных табл. 2-3 наказывает, что для фундаментов машин с рабочей частотой колебаний 50 гц в диапазоне от пуля до рабочих чисел оборотов зафиксирована частота собственных вертикальных колебаний около 50 гц и выше. Следовательно, в этой плоскости может быть только один резонансный пик, соответствующей частоте 50 гц. В этом же диапазоне частот колебаний в поперечной и продольной плоскостях отмечены две или три частоты собственных колебаний. Натример, у фундамента турбогенератора мощностью 100 тыс. кет наблюдались колебания с частотами 4,17 и 25 в поперечной и с частотами 12,5 35 и 50 гц — в продольной плоскостях. [c.51]

Касаясь йопроса упругости грунта при расчете рамных фундаментов и основываясь на данных расчета, В. В. Макаричев [Л. 21] приходит к выводу, что для фундаментов турбогенераторов с числом оборотов более 1 500 в минуту при определении частот собственных колебаний, нет необходимости учитывать упругость основания, а у фундаментов турбогенераторов с числом оборотов 500 в минуту и ниже следует учитывать влияние упругости основания. [c.96]

Низконастроенными называются фундаменты с основной частотой собственных колебаний, лежащей ниже рабочего числа оборотов турбогенератора в высоконастроенных конструкциях основная частота собственных колебаний превышает рабочее число оборотов турбогенератора. [c.146]

Исходя из этого, фундаменты мощных турбогенераторов с рабочим числом оборотов =3 000 в минуту обычно выполняют низконастроенными, причем, если у такого агрегата возбудитель имеет 1 ООО об1мин, то может оказаться выгодным применять настройку с частотой собственных колебаний, лежащей в диапазоне от 1 000 до 3 000 об1мин. Для турбогенераторов с /г=1 000 об/мин, наоборот, выгодна высокая настройка. Следовательно, при проектировании фундаментов нельзя принимать одностороннее решение — обеспечивать только высокую или только низкую настройку. Выбор настройки яужно решать в зависимости от данных турбины, электрогенератора и всего агрегата в целом. Динамический расчет на колебания, а следовательно, и настройка фундамента осложняется тем, что не ясно влияние целого ряда факторов на колебательный процесс всей системы. К этим факторам следует отнести в первую очередь влияние жесткости статора агрегата на инерцию продольных ригелей верхней плиты, влияние массы конденсатора, заполненного водой и колеблющегося вместе с рамой, распределение масс при расчете верхней плиты, свойства бетона и грунта и т. д. Поэтому для создания точной методики необходимо изучить эти факторы и увязать их е конструкциями турбогенераторов и фундаментов. [c.184]

Ист1ииное поведение фундамента и турбогенератора может быть установлено только при учете достаточно большого числа действующих масс. Однако р,асчеты при числе масс более трех затруднительны, причем результаты получаются практически одинаковыми. Задача расчетчика и состоит в том, чтобы из всего разнообразия форм колебаний выделить те, которые позволяют сопоставить ча стоты собственных колебаний фундамента с частотами колебаний машин. [c.188]

К сожалению, второй этап исследований пока не выполнен, так как требует лрименения специальной виб ро-машины, позволяющей не только плавно изменять число оборотов, но и обеспечивающей возможность доведения их до величины, превышающей в несколько раз рабочее число оборотов турбогенератора. Поэтому в настоящее время мы ограничимся изложением результатов испытаний на собственные колебания двух моделей сборных железобетонных фундаментов турбогенераторов мощностью 150 и 300 тыс. кет. [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...