Условия для открытого конца

Уравнение давления 12, 23 — непрерывности 13 Условия для открытого конца 58, 193 Усталость уха 430 [c.475]

Граничное условие для открытого конца трубы (входа) будет [c.142]

Тогда для открытого конца капилляра при учете условий сопряжения (равенства плотностей и потоков) на стыке поверхностей капилляра и резервуара может быть записано следующее условие третьего рода [c.339]

Расчетная кривая 3 на рис. 7.23 получена при измененных граничных условиях на входе системы. В этом случае емкость 25 (см. рис. 7.21, а) условно в расчетах переносили непосредственно за сопротивление 26, которое снимали. Установка емкости большого объема на входе в систему создавало здесь другое граничное условие — условие акустически открытого конца тракта, в то время как кривые I и 2 (см. рис. 7.23) были получены для граничного условия (при наличии местного сопротивления), которое соответствовало акустически закрытому концу. Сопоставление кривых 1 и 3 показывает, что изменение хотя бы одного граничного условия внутри сложной разветвленной системы приводит к существенным изменениям формы и частоты колебаний при переходном, процессе в системе. В данном случае частота колебаний в гидравлической системе снизилась с 90 до 60 Гц. При этом первое кратковременное понижение давления, возникающее при открытии электроклапана 27 (см. рис. 7.21, а), не зависит от граничного условия на входе в систему и всегда одинаково (см. рис. 7.23, кривые I и 3), так как за время открытия электроклапана волна давления не успевает дойти до местного сопротивления и вернуться обратно, т. е. повлиять на характер изменения давления. [c.284]

Автоматическая сварка открытой дугой подготовила условия для разработки другого, более прогрессивного способа, а именно — автоматической сварки под флюсом. Ограниченная производительность сварки открытой дугой в конце 30-х годов уже не отвечала требованиям, которые выдвигало интенсивно развивающееся машиностроение и строительство резкое увеличение мощности дуги, от чего в первую очередь зависело повышение производительности процесса сварки, было невозможно. Нужен был принципиально новый вид автоматической сварки, который позволил бы внести качественные изменения в металлургические процессы, протекающие при сварке. [c.117]

Для отрезки профилей из листового металла пользуются штампами, у которых режущий контур матриц соответствует контуру профиля, а режущий контур пуансона подбирают с таким расчётом, чтобы условия резки были наиболее благоприятными. Резку профиля лучше всего начинать с открытого конца. [c.486]

Если диаметр трубопровода в узле не изменяется, то для формирования граничных условий в вырожденном узле достаточно лишь шести уравнений. Уравнения материального и энергетического балансов удовлетворяются в этом случае тождественно. Таким образом, расчет граничных условий для вырожденного узла, если диаметр трубопровода не изменяется, сводится к расчету параметров среды в промежуточной точке канала. Из анализа узловой точки канала как частные случаи могут быть получены решения и для тупикового конца канала, и для истечения теплоносителя из открытого торца. [c.25]

G (0X1, т. е. при наличии коротких пограничных слоев, член, содержащий вторую производную, в пограничных слоях гораздо больше слагаемого, содержащего первую производную. Следовательно, решение уравнения для iii всюду, кроме ближайшей окрестности открытого конца (где из-за граничного условия на выходе (5-5-26) проявляется влияние температуры Т ), может быть представлено в виде [c.342]

Для электрошлакового переплава применяют изложницы двух типов с круглым и с прямоугольным сечением. Процесс идет в жестких условиях термоциклирования, поэтому в большинстве установок со статическим тигельным узлом применена медная изложница с открытыми концами, покоящаяся на закрепленной независимой базовой плите. Такую конструкцию применяют, стремясь свести к минимуму поле напряжений, возникающее в результате термоциклирования. Чтобы повысить сопротивление изложницы деформации и усталостному разрушению, их можно делать из легированной меди. Цилиндрическую статическую изложницу можно изготавливать из прессованной или кованной трубы, электролитически осажденной формы или катаной плиты с продольным сварным швом. Крупные изложницы необходимо делать сварными. Тепловые искажения оказываются минимальными, если стенка изложницы тонка ( 2,54 см), скорость водяного по- [c.143]

Появление этого минимума можно объяснить следующим образом. При теплоизолированной внешней поверхности цилиндру все тепло, подведенное через стенку, должно быть рассеяно излучением через открытые концы цилиндра. При этом температура стенки в центре цилиндра принимает минимальное значение, когда достигаются оптимальные условия для теплообмена излучением между этой частью цилиндра и его открытыми концами. [c.229]

В этих же опытах устанавливались условия и возможности распределения энергии между несколькими волноводами продольных колебаний. Для этого к изгибному волноводу, возбуждаемому в одной из своих пучностей, присоединялись три настроенных волновода продольных колебаний в других пучностях. На входе волновода амплитуда смещения была около 12 мк, а на открытых концах продольных волноводов — от 9 до 10 мк. Для исследования величины активных потерь в изгибных волноводах измерялось (припаянной к волноводу термопарой) приращение температуры в точке на волноводе за известный промежуток времени. Если считать, что в начальный период работы (в течение первых 2—3 минут), когда температура волновода еще не очень велика, тепловым излучением можно пренебречь, расчет величины потерь, переходящих в тепло, не представляет труда. Таким способом для того же волновода из железа Армко, для которого, как указывалось выше, определялась величина входного сопротивления, была получена величина потерь около 1000 вт при частоте возбуждения 18 кгц и амплитуде колебаний в месте ввода продольных возбуждающих) колебаний 6,5 мк. Если — величина активных потерь, то из выражения [c.285]

После трансформации круговой зоны устойчивости в кольцевую, то есть при переходе от ситуации, которой отвечает рис. 3 к ситуации, которой отвечает рис. 4, направление дрейфа пузырьков каждого сорта становиться следующим в приосевой круговой зоне неустойчивости дрейф всех пузырей независимо от размеров происходит в направлении от плоскости г = О к сечению, где задаются пульсации давления. В кольцевой зоне устойчивости для достаточно малых, чтобы выполнилось условие устойчивости, пузырей — к плоскости г = О, а для остальных пузырей в противоположную сторону, и, наконец, в охватывающей эту кольцевую зону устойчивости зоне неустойчивости снова от плоскости г = 0. Таким образом, в зоне устойчивости снова имеет место разнонаправленное движение пузырей разных размеров, способствующее перемешиванию, а в зонах неустойчивости односторонне направленное движение пузырей всех размеров от открытого конца трубы к сечению (или сечениям) где задаются пульсации давления. В этих последних зонах происходит дегазация в сечениях, прилежащих к открытому концу трубы. Однако в отличие от случая, когда частота пульсаций удовлетворяет соотношению (16), дегазация происходит только в приосевой и пристенной зонах трубы. Можно назвать такую форму движения пузырей зонной дегазацией. [c.759]

При выполнении условия (16) все пузыри независимо от размеров дрейфуют к тому сечению трубы, где заданы пульсации давления, удаляясь от так называемого открытого конца трубы. Это можно использовать для обеспечения дегазации жидкости в трубах. [c.761]

Если условие (16) не выполняется, то в некоторых зонах трубы возможны противоположно-направленные движения пузырей разных размеров. Отметим, что такого рода режимы можно использовать для перемешивания жидкой среды, причем пузыри как бы выполняют роль перемешивающего рабочего органа. Местонахождения такого рода зон определяется при фиксированных значениях радиуса трубы и вязкости жидкости частой пульсаций давления. Подбирая ее определенным образом, а также обеспечивая наличие в течении пузырьков нужного размера, как это следует из анализа рис. 2, можно обеспечить возникновение зон перемешивания в любой внутренней области течения, за исключением пристенного слоя, так как при увеличении частоты зоны перемешивания хотя и приближаются к стенке трубы асимптотически, однако ни при каком значении частоты ее не достигают. Между ближайшей к стенке трубы зоной перемешивания и стенкой всегда имеется слой жидкости, в котором должен реализовываться режим дегазации пузырьки должны дрейфовать по направлению от открытого конца трубы. [c.761]

Для распространения пламени от закрытого конца трубы граничным условием будет равенство нулю скорости продуктов сгорания. Действуя по методике, аналогичной примененной при выводе критерия (10.16), можно получить критерий ускорения горения при распространении пламени от открытого конца трубы в виде [c.420]

Для случая зажигания у открытого конца трубы в качестве граничного условия принимается равенство давления продуктов сгорания давлению атмосферы. Критерий ускорения в этом случае имеет вид [c.420]

Выпускной клапан открывается до прихода поршня в н.м.т. Это объясняется стремлением создать условия для эффективной очистки цилиндра путем использования давления газов внутри цилиндра. Неиспользованное в этом случае полное расширение газов не пропадает, так как опережение выпуска позволяет уменьшить давление газов, а следовательно, и затрату энергии на их выталкивание. Кроме того, к моменту начала выталкивания отработавших газов обеспечивается достаточное проходное сечение выпускного канала, а также облегчается переход поршня через мертвое положение. Закрывается выпускной клапан после того, как поршень пройдет в. м.т., что обеспечивает достаточное сечение для истечения газов из цилиндра в конце хода выпуска. Как видим, некоторое время в цилиндре остаются одновременно открытыми впускной и выпускной клапаны. Это состояние называют периодом перекрытия клапанов. [c.195]

Трубы перед монтажом необходимо проверять на отсутствие засоров временно оставляемые открытыми концы их следует закрывать инвентарными пробками. Разборные соединения трубопроводов предусматривают в местах присоединения их к арматуре и там. где это необходимо по местным условиям. Все разборные соединения трубопроводов, а также арматура должны находиться в доступных для обслуживания местах. Разборные соединения нельзя располагать в толще стен, перегородок, перекрытий и в других строительных конструкциях зданий. [c.312]

В случае газа теоретические кривые давления (рис. 47, левый столбец) также удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными (рис. 39) для точек вблизи поршня. Расхождение указанных кривых для точек /L = 0,5 0,84 связано с тем, что условие (У.З) не учитывает течения газа, возникающего на открытом конце трубы [98, 220]. [c.134]

Пусть область сжатия достигла открытого конца. При распространении области сжатия в трубе происходит передача импульса в направлении распространения волны (направлении +г), обусловленная наличием импеданса. На открытом конце воздух вытекает из трубы, попадая в условия, при которых импеданс равен нулю (2а для комнаты равен нулю, о чем было сказано выше), т. е. невозможна передача импульса. В этом случае вытекающий поток создаст разрежение на открытом конце. Воздух на ближайшей к трубе части области разрежения испытывает меньшее сопротивление, чем обычно , и стремится заполнить эту область, которая, таким образом, смещается влево (мы считаем, что звук по трубе распространяется вправо). Воздух, примыкающий к сместившейся области разрежения, снова стремится вправо и т. д. Мы видим, что сжатие, перемещавшееся в направлении +г, вызвало разрежение, перемещающееся в направлении — г. Волна скорости, имевшая вид импульса, бежавшего вдоль оси +г, вызовет волну скорости того же знака в обратном направлении —2 (чтобы заполнить разрежение, молекулы всегда смещаются в направлении +г). Мы видим, что на открытом конце трубы коэффициент отражения для волны скорости положителен, а для волны давления отрицателен. [c.225]

Искажение волнового профиля рассматривалось выше как изменение пространственного распределения в зависимости от времени такое описание особенно удобно для задачи с начальными условиями, вроде задачи разд. 2.8. Для некоторых задач с граничными условиями, таких, как на рис. 28, а и б, искажение более удобно рассматривать как изменение временного распределения (например, заданного на открытом конце) в зависимости от расстояния] х вдоль трубы. Это требует использования не движуш ейся пространственной координаты (185), зависящей от времени, а временной координаты, изменяющейся в зависимости от положения со скоростью, равной величине, обратной скорости сигнала. В самом деле, теория, как и прежде, будет иллюстрироваться посредством рис. 31, если волновой профиль рассматривать как график зависимости от модифицированной временной координаты [c.190]

Для того чтобы выяснить физические особенности такого типа движений, ограничимся рассмотрением одной задачи о конечных колебаниях столба воздуха в открытой трубе [76]. Пусть источник звука в виде поршня, колеблющегося по закону g (О, t) = А os at, расположен при а = 0. Другой же конец трубы а = I открыт, и граничное условие на этом конце имеет вил [c.135]

Последние случаи, очевидно, аналогичны отражению звуковой воздушной волны, распространяющейся в трубе. Если конец трубы закрыт, то отражение имеет один характер, в случае открытого конца — другой. В обоих случаях вся энергия отражается (т. И, 257). Волны, отраженные на обоих концах электриче ской линии, усложняют общее решение, в особенности, когда не выполняется упрощающее условие (2). Однако во многих случаях, имеющих практический интерес, этими волнами можно пренебречь без значительного ущерба для точности. Уже однократное прохождение волн вдоль длинной линии обычно приводит к значительному ослаблению их, и потому влияние отраженной волны, которая должна пройти всю линию трижды, становится незначительным. [c.487]

С помощью твердой перегородки нетрудно получить узел в любой желаемой точке трубы, но условие для пучности, требующее, чтобы давление ни при каких обстоятельствах не менялось, можно реализовать только приближенно. В большинстве случаев изменение давления в любой точке трубы можно сделать малым, установив свободное сообщение с внешним воздухом. Таким именно образом Эйлер и Лагранж принимали постоянство давления в качестве условия, которое удовлетворяется на конце открытой трубы. Впоследствии мы возвратимся к проблеме открытой трубы и исследуем с помощью строгих приемов условия, удовлетворяющиеся на открытом конце. Для нашей непосредственной цели достаточно знать — это, впрочем, довольно очевидно, — что открытый конец трубы может рассматриваться как пучность, если диаметром трубы можно пренебречь в сравнении с длиной волны, при условии, что само внешнее давление вблизи открытого конца не меняется по какой-либо причине, не зависящей от движения внутри трубы. Когда имеется некоторый независимый источник звука, то давление у конца трубы такое же, какое было бы в этом самом месте, если бы труба была удалена. Препятствием, не позволяющим удовлетворить условию для пучности в любой желаемой точке, является инерция механизма, требующегося для поддержания давления. Для теоретических целей мы можем не обращать внимания на эту трудность и представить себе лишенный массы поршень, прижимаемый сжатой пружиной, также не имеющей массы. Предположение о наличии пучности у открытого конца трубы равносильно пренебрежению инерцией воздуха, находящегося снаружи. [c.58]

Вследствие переменного давления внутри резонатора выход газа, а поэтому и выделение теплоты, изменяется во время колебания. Возникает вопрос о том, при каких условиях это изменение обладает характером, необходимым для поддержания колебания. Если предположить, — как мы могли бы быть склонны поступить в первоначальный момент, — что выход газа наибольший, когда давление в резонаторе имеет наименьшую величину, и что фаза наибольшего нагрева совпадает с фазой наибольшего выхода газа, то мы имели бы положение вещей, наиболее неблагоприятное из всех возможных для существования колебания. Нетрудно, однако, видеть, что оба эти предположения неправильны. В подводящей трубке (в предположении, что она ничем не заткнута и имеет не слишком малое отверстие) возбуждаются стоячие или приблизительно стоячие колебания, фаза которых одинакова с фазой или противоположна фазе колебания в резонаторе. Если длина подводящей трубки от горелки до открытого конца сосуда, где добывается газ, меньше четверти длины волны действительного колебания в водороде, то наибольший выход газа опережает на четверть периода фазу наибольшего сжатия, так что, если развитие теплоты несколько запаздывает сравнительно с выходом газа, положение вещей благоприятно для поддержания звука. Известное запоздание такого рода неизбежно, потому что струя воспламеняющегося газа может гореть только снаружи однако во многих случаях можно обнаружить еще более сильную причину в том, что во время ухода газа в подводящую трубку могут входить из резонатора небольшие количества воздуха, которые должны изгоняться прежде, чем снова сможет начаться выход газа. [c.223]

Особо подчеркнем, что резонатор создает более благоприятные условия для звучания камертона, позволяя перераспределить, а стало быть и усилить звук по определенным направлениям. Именно поэтому в опытах камертоны устанавливают на деревянный ящик, открытый с одного конца и настроенный на частоту камертона (рис. 5.16). [c.111]

Граничные условия для функций и U2 следующие. Для открытого конца трубы р = 0, тогда из (6.3.57) Mj - 2 — итги Mj = 2 бегущая волна от открытого конца отражается для движения в обратном направлении с тем же знаком. Для закрытого конца трубы V = о, Mj + 2 = о, = -1/2, бегущая волна отражается с обратным знаком. Если на конце трубы имеется активное сопротивление с коэффициентом М 2 то на этом конце 2 = 2М 2 3 (6.3.57) найдем [c.352]

Положение Подъем получают, вдвигая золотник 10 (рис. 7.4, б) в корпус 20 и сжимая через стакан 4 возвратную пружину 3 до тех пор, пока фиксаторы 7 под действием конусной части втулки 6 и пружины 5 не войдут в нижнюю канавку обоймы 8. При этом первый ншрокий поясок золотника перекрывает канал управления В, а проточка между третьим и четвертым поясками и резьбовое отверстие Ж сообщают бесштоковую полость гидроцилиндра с нагнетательным каналом А. В результате перекрытия канала управления В давление рабочей жидкости над поршеньком клапана 23 и в нагнетательном канале А выравнивается. Поскольку площадь нижнего торца поршенька равна сумме площадей верхнего торца поршенька и верхней кольцевой части тарелки клапана 23, то действующие на них усилия от давления жидкости, направленные вверх и вниз, уравнозе-сятся, и клапан 23 под действием пружины 21 опустится в свое гнездо. При этом насос нагнетает рабочую жидкость через нагнетательный канал А в бесшго-ковую полость гидроцилиндра. Поршень со штоком выдвигаются из цилиндра и, воздействуя на механизм навески, поднимают машину. Жидкость, вытесняемая из штоковой полости цилиндра, проходит сквозь резьбовое отверстие Е, проточку между пятым и шестым поясками золотника и прорези обоймы 8 в сливную полость крышки 24 и далее — в бак. В конце подъема поршень упирается в крышку гидроцилиндра. Давление в нагнетательной магистрали повышается и создаются условия для открытия клапана 15. На рассматриваемом рисунке дополнительно крупным планом показано положение деталей устройств для фиксации и автоматического возврата золотника при подъеме и после его завершения. [c.386]

Решение. В граничном условии р = О на открытом конце трубки можно приближенно пренебречь излучаемой волной (мы увид 1м, что интенсивность излучения из г.онца трубки мала). Тогда имеем условие р, = — где р, и р — давления в падающей волне и в волне, отрал енной обратно в трубку для скоростей будем соответственно иметь v =v , так что сум-марная скорость на выходе из трубки ес ац = у,-Ь = 2 1. Поток энергии в падающей волне равен Spai= A SpiiQ. С помощью (77,5) получаем для отношения излучаемой знергии к потоку в падающей волне [c.416]

Условия (62.3) для образования стоячих звуковых волн в трубах являются приближенными, так как они не учитывают излучения звука из отверстий трубы. Допустим, что в действительности у открытого конца трубы находится пучность смещения частиц воздуха. Тогда (см. 58) с ней должен совпадать узел волны давления. А это значит, что между колеблющимся столбом воздуха в трубе и окружающим воздухом не должно быть обмена энергии. Если учитывать излучение звука из отверстия трубы, то, как показывают расчеты, между отверстием и ближайщим узлом смещения должен укладываться отрезок, приблизительно равный Х/4 — 0,63г, где г — радиус трубы. Иначе говоря, при использовании ириведенных выше формул нужно, учитывая излучение звука, увеличивать длину трубы на 0,63 г. [c.236]

На рис. И представлена компоновка автоматизированного комплекса для производства заготовок полуосей грузового автомобиля. Исходные заготовки общей массой до 3,5 т в специальной таре устанавливаются на конвейер. Магнитными шайбами заготовки переносятся на накопитель, питаюш ий цепной конвейер подачи заготовок через индукционный проходной нагреватель мощностью 650 кВт (напряжение 1000 В, частота тока 1000 Гц). На длине около 150 мм от торца заготовка нагревается до 1250 °С и поступает на позицию загрузки ГКМ усилием 6,3 МН с горизонтальным разъемом матриц. Перекладчик переносит заготовку из ручья в ручей, где за два перехода высаживается утолщение для шлифованного конца, а по периметру обрезается заусенец. Так как штамповка осуществляется от заднего упора, то применение открытого ручья в качестве окончательного обеспечивает гарантированную общую длину полуфабриката вне зависимости от точности исходных заготовок по длине. Это обеспечивает устойчивые условия штамповки большего фланца поковки на ГКМ усилием 20 МН с горизонтальным разъемом матриц за четыре перехода. Поковки поворачиваются на 180° на поворотном столе и нагреваются на длине 350 мм в проходном индукционном нагревателе мощностью 1250 кВт до температуры штамповки. Полуфабрикаты перемещаются в рабочем пространстве ГКМ перекладчиком. На цепном конвейере поковки перемещаются через [c.253]

Диапазон рабочих давлений обычных радиальных уплотнений, как правило, не выходит за пределы 0,01 кПсм , особенно при уплотнении вращающихся деталей. В изображенном уплотнении, предназначенном для работы при повышенном давлении, усилие, возникающее на открытом конце уплотняющего элемента, почти полностью воспринимается стенкой металлического корпуса, что позволяет применить такое уплотнение при давлениях до 10 кПсм -. Предел окружной скорости вала в модели без пружины равен 750 mImuh. Уплотнения с поджимными пружинами выдерживают скорости до 1200 м/мин. Не рекомендуется применять это уплотнение в условиях, характеризующихся высокими значениями и скоростей и давлений. [c.26]

В середине 2000 г, сделано, возможно, одно из самых важных открытий XX в. - расшифровка генома человека. Геном - это хранилище генетической информации, записанной в структуре ДНК, своеобразный код профаммы жизни, который во многом определяет работу организма в течение всего отпущенного ему срока Задача исследования информационного содержания геномов исключительно сложна, поскольку природа кодов, посредством которых записана информация до конца не выяснена. Подобные открытия создают необходимые условия для разработки на базе биокомпозитов не только уникальных лекарств, но и для решения задач конструтчювания нейрокомпьютеров будущего. [c.178]

При условии X > 1 для построения приближенного решения естественно применить метод краевых волн , вытекающий из результатов 33. В самом грубом приближении этот метод сводится к сложению волн, расходяш,ихся от краев полуплоскостей. Действительно, плоский волновод с открытым концом также образован двумя полуплоскостями, и формулы (33.11) и (33.19) дают для него более точные результаты, чем принцип Гюйгенса. Складывая краевые волны для ш,ели (рис. 59), получаем для функции 1) выражение [c.188]

Для среды, расположенной слева от О, здесь, как и раньше, первый член можно считать падающей, а второ11—отраженной волной. Скорость при отражении остается в этом случае без изменений, а знак 5 меняется на обратный. Такое условие осуществляется, когда в плоскости х=0 воздух граничит со средой, способной оказывать давление, но лишенной инерции. Разумеется, это—идеальный случай, однако условие постоянства давления приближенно осуществляется на открытом конце трубы. Это же условие имеет место и при отражении продольных волн от свободного конца стержня ( 43). [c.217]

Строительная высота Р. м. должна быть возможно меньше, чтобы его м. б. применить ко всяким берегам. Этому условию хорошо удовлетворяют лишь мосты с ездой понизу. При такой системе, при большом пролете, надлежащая жесткость пролетного строения достигается лишь при применении ветровых связей в плоскостях верхнего и нижнего поясов, т. е. мост получается закрытым и вес его на погонную единицу длины выходит довольно большим. Мосты с ездой понизу выходят шире мостов с ездой поверху как для открытых, так и для закрытых мостов, что требует ббльшего расхода материала и времени для устройства опор. 3) Разборные мосты должны быть возмолшо простой конструкции, чтобы в случае необходимости изготовления на заводах частей взамен утерянных или поврежденных или изготовления таких мостов по заказам—это могло быть исполнено в кратчайший срок. В виду этих соображений части Р. м. изготовляются преимущественно из прокатного железа, а не склепываются из листов и уголков, так как в последнем случае склепка отдельных частей элементов требует много работы. Во всяком случае следует избегать применения железа специальных профилей, чрезвычайно удорожающих изготовление моста. Наибольшие затруднения при срочном заказе на з-дах представляет применение разнообразного сортамента железа, поэтому число сортов железа желательно уменьшить до минимума. 4) Ширина жел.-дор. Р. м. с ездой поверху определяется условием устойчивости на опрокидывание, давлением ветра при коэф-те устойчивости 1,25 при предельном пролете—и достаточной жесткостью в горизонтальной плоскости. При езде поверху не следует превосходить нормальной величины, принятой в постоянных мостах, чтобы можно было воспользоваться обыкновенными мостовыми подрельсовыми поперечинами. Минимальным расстоянием между главными фермами надо считать 1,8 м, а ширину моста поверху между перилами по габариту приближения строений надо принимать равной 4,908 ж. Для Р. м. с ездой понизу и посредине ширину и высоту мостов назначают по габариту приближения строений . Ширину мостов для обыкновенной дороги надо назначать для проезда повозок в два ряда, с зазорами между кузовами 0,4 м, и от кузова или конца оси до фермы не меньше 0,35 м. Для грузовых автомобилей это требует ширины моста в 6,4 м и во всяком случае не уже 5,5 м. 5) Высота внутреннего габарита моста для пропуска грузовых автомобилей д. б. не меньше 3,5 ж. Особых тротуаров устраивать не следует. Настил делается нормально двойной деревянный во избежание быстрого изнашивания настила полезно устройство дорожек под колеса шириной 300 мм из полосового железа и, направляющих брусьев. [c.392]

Так как ударная коррозия ограничивается входным концом трубок и часто расстоянием в 100 тм от начала, то здесь можно дать местную защиту. Простое, но удачное предложение Ноэла для морских конденсаторов состоит в том, что куски свинцовых труб около 150 тт длиной вставляются в конденсаторные трубки и разбортовываются у входного отверстия (по кольцу). На пароходах линии Паркстон эти свинцовые вкладыши защищали, как это было установлено, уязвимые участки неопределенно долгое время, хотя они и не предотвращали появления в некоторых местах питтинга. Следует добавить, однако, что одновременно с этим были применены и другие меры предосторожности. Были применены луженые трубы из адмиралтейской латуни (с 1% олова) и сделаны все усилия, чтобы удалить воздух из циркулирующей воды, насколько это возможно при открытых концах труб, из коробки циркуляционного насоса и водяных трубок конденсатора. Скорость воды также держали на возможно более низком уровне (75—90 т/мин при испытаниях и значительно ниже при нормальных условиях работы). [c.321]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...