Движение см внутри трубы

Ось X направлена снизу вверх. Рассмотрим одномерное приближение для описания движения дисперсной смеси с малыми объемным и массовым содержаниями дисперсной фазы (см. (4.6.1)) внутри трубы. Пусть длина трубы настолько мала, что ударные волны, или разрывы, в течении не образуются, для чего необходимо выполнение следующего условия [c.366]

Рассмотрим развитие процесса теплообмена вдоль трубы. Пусть во входном сечении температура жидкости постоянна и по величине отличается от температуры стенки трубы. По мере движения потока между жидкостью и стенкой происходит процесс теплообмена и температура жидкости постепенно изменяется. Вначале вблизи от входного сечения изменение температуры происходит лишь в тонком слое около поверхности. Затем по мере удаления от входного сечения вся большая часть потока вовлекается в процесс теплообмена. Таким образом, развитие процесса теплообмена внутри труб вначале происходит качественно так же, как и при ламинарном пограничном слое на пластине (см. 3-1). Около поверхности трубы образуется тепловой пограничный слой, толщина которого постепенно увеличивается в направлении движения потока. На некотором расстоянии от начального сечения трубы /н т тепловые пограничные слои смыкаются, и в процессе теплообмена участвует далее весь поток жидкости. Расстояние /н.т может быть приближенно оценено по зависимости [c.76]

Пусть парообразование в трубе происходит в условиях развитого пузырькового кипения (жидкость смачивает стенку). Тогда изменение в некотором диапазоне скорости движения, как известно (см., например, [Л. 441), слабо сказывается на интенсивности теплообмена, так как в этих условиях изменение турбулентности потока мало влияет на возмущения пристеночного слоя, вызываемые энергичным образованием и отрывом пузырьков пара. Коэффициент теплоотдачи при пузырьковом кипении в большом объеме, а также при движении внутри трубы в условиях естественной циркуляции может быть представлен зависимостью вида л = Aq1 [Л. 26]. Имея в виду сказанное выше о режиме кипения, воспользуемся этой формулой для рассматриваемого случая. Связь между элементарным количеством тепла dq и параметрами среды выразим через соотношение (1-5 ) [c.210]

Наиболее интересным для практики является смешение газов в процессе движения внутри трубы или камеры. Характер движения, конечно, влияет на законы смешения. Прежде всего здесь нельзя принять более или менее изученные закономерности смешения свободных струй (см. [1, 2]). Далее надо рассматривать движение совместно со смешением. [c.243]

В открытой сверху дымовой трубе (см. рис. 11) при отсутствии движения газов и давлении на верхнем уровне р д 1 ление внизу внутри трубы равно [c.14]

Основным элементом конденсатора (см. рис. 1.3,6) является пористая металлическая пластина с размещенными в ней трубами для движения охладителя. Под действием перепада давлений пар поступает внутрь охлаждаемой структуры, полностью конденсируется и образующийся конденсат выдавливается из нее в отводящий коллектор. [c.14]

Изображаем векторы секундных количеств движения воды, протекающей через сечения трубы 1 а 2, направив их внутрь рассматриваемого объема (см. рис. б). [c.183]

Защитные патрубки. Во всех местах ввода в барабан воды или пара, температура которых отличается от температуры стенок барабана, устанавливают промежуточные защитные патрубки (рубашки), обеспечивающие наличие зазора между врезаемыми трубами и стенкой барабана и тем предохраняющие его от местного нагрева или охлаждения. Не всегда, однако, такие рубашки могут защищать соседние участки барабана от чрезмерных напряжений и возникновения трещин в металле. Считается предпочтительным введение труб с более нагретой или более холодной рабочей средой в паровое пространство барабана, поскольку слой почти неподвижного пара между трубами и поверхностью трубного отверстия барабана проводит тепло гораздо хуже, чем слой воды вокруг труб, введенных ниже ее уровня. В верхнюю половину барабана включены в современных котлах питательные трубопроводы, трубы для фосфатирования и труб ы для разогрева паром котловой воды при растопке котла. Но в паровой объем не могут быть включены трубы, соединяющие внутреннюю часть барабана с нижними штуцерами водоуказательных колонок. Эти труб ы врезаются в барабан не по его радиусу, а горизонтально, чтобы исключить возможность сохранения в них небольшого объема воды при упуске ее уровня в барабане (см. рис. 5-10). Водоуказательные колонки непрерывно охлаждаются, и находящийся в их верхней части пар конденсируется, что приводит к непрерывному медленному движению воды через нижние соединительные трубы в барабан. Температура этой воды всегда немного ниже температуры насыщения. Неподвижный слой воды внутри защитных рубашек интенсивно передает тепло и способствует неболь- [c.125]

Внутри щпинделя помещена труба 5 подачи материала, одним концом закрепленная в шарикоподшипниках, смонтированных в корпусе подающих салазок 2. На другой конец трубы навинчена сменная подающая цанга 15. Подача и зажим материала производятся кулачковыми барабанами (см. рис. 125). Движение от кулачковых барабанов подающим салазкам и муфте передается рычагами. Относительное расположение кривых на барабанах таково, что первыми вступают в работу салазки подачи материала, отходящие влево на величину настроенной подачи. [c.252]

Открытая вентиляция действует за счет разрежения, создаваемого во время движения автомобиля около конца вытяжной трубы (см. рис. 21). Фильтр вентиляции картера одновременно служит крышкой маслоналивного патрубка. Фильтр-крышка 7 состоит из штампованного корпуса и находящегося внутри его фильтрующего элемента 8, изготовленного из капронового волокна. Фильтр неразборный, удерживается на маслоналивном патрубке при помощи распорной пружины, прикрепленной к корпусу. Перед вытяжной трубой в крышке толкателей установлен маслоуловитель, препятствующий уносу масла через вытяжную трубу. [c.51]

Развитое турбулентное движение устанавливается лишь при Re Ю . При этом процесс перемешивания частиц жидкости протекает настолько интенсивно, что по сечению турбулентного ядра потока температура практически остается постоянной. Резкое изменение температуры наблюдается лишь внутри пограничного слоя (см. рис. 14.2). Естественно, что при подобном распределении температуры развитие свободной конвекции становится невозможным и процесс теплоотдачи полностью определяется только факторами вынужденного движения. В результате анализа и обобщения опытных исследований, проведенных с различными жидкостями (кроме жидких металлов) в широком диапазоне изменения их параметров для прямых гладких труб, рекомендуется следующая формула [2, 10] [c.247]

Представляет интерес движение по трубе смеси газ — твердые частицы. Если труба — проводник или диэлектрик с равномерно распределенным зарядом, то, согласно закону Гаусса, электрического поля внутри трубы не будет. Если частицы равномерно заряжены и осесимметрично распределены по трубе, то частица, возможно, осядет на стенку, если поток нетурбулентен. Согласно уравнению (10.157), мелкие стеклянные шарики в атмосферном воздухе при концентрации 1 кг частицЫг воздуха на расстоянии 1 см от оси будут иметь в 10 раз большее ускорение, чем под действием силы тяжести даже при отношении заряда к массе, равном 0,002 к1кг. Радиальная составляющая интенсивности турбулентного движения частиц в соответствии с приближением oy [721] составляет 10 м сек для частиц диаметром 100 мк. Этот эффект может полностью компенсировать действие силы тяжести на смесь газ — твердые частицы в горизонтальной трубе и стать одной из возможных причин большой разницы между поперечной и продольной интенсивностями турбулентного движения частиц (разд. 2.8). Распределение плотности, данное oy [726], можно приписать дрейфовой скорости, обусловленной главным образом электрическим зарядом частиц. [c.485]

Напомним (см. гл. 9) основные особенности этих подогревателей. Конструктивно подогреватели типа ПМ выполнены одинаково и представляют собой аппараты, поверхность теплообмена которых набрана из прямых гладких труб с наружным диаметром 38 мм и толщиной стенки 2,5 мм. Мазут движется внутри труб, пар — в межтрубном пространстве. Все узлы аппаратов изготавливаются из углеродистой стали. В мазутопддогревателях типа ПМ реализовано многоходовое движение мазута с числом ходов 12. Для подогрева мазута обычно используется пар из отборов турбин или котла. [c.580]

THTR-300. Компоновка оборудования первого контура принята интегральной, но в отличие от ПГ реактора АЭС Форт-Сент-Врейн ПГ рассматриваемого реактора (рис. 3.40) расположены не под активной зоной, а вокруг нее. Высота каждой из шести полостей ПГ составляет 15,3 м, из которых 11,8 м отводятся на размещение поверхностей нагрева. Над активной частью ПГ внутри кожуха образуется полость высотой около 6 м, предназначенная для компоновки подводящих и отводящих трубопроводов. Ограниченные размеры полости обусловили конструкцию поверхностей нагрева с навивкой теплообменных труб концентрическими слоями вокруг центральной трубы, которая является развитием конструкции, примененной в ПГ реактора АЭС Форт-Сент-Врейн (см. рис. 3.39). Гелий, движущийся сверху вниз, обтекает трубный пучок промежуточного пароперегревателя и два пучка высокого давления. Питательная вода по 40 вертикальным рпускным патрубкам подводится в 80 теплообменных труб пучка высокого давления. После выхода из пароперегревателя трубы вновь попарно объединяются, и свежий пар отводится по 40 трубам, которые проходят вверх внутри центральной трубы к участку компенсации. На этом участке пароотводящие трубы скомпонованы в спиральный пучок, обеспечивающий самокомпенсацию относительных температурных удлинений. Питательная вода поступает в первый экономайзерный пучок (температура на выходе 345°С). Второй такой же пучок высокого давления соединен с первым при помощи вертикальных патрубков, число которых равно числу параллельных труб в пучках. Он включает в себя относительно короткие экономайзерный и пароперегревательный участки. Нисходящее движение двухфазной среды в данном случае не ухудшает гидродинамику потока, так как длина труб во много раз превышает высоту пучка, и нивелирная составляющая, даже в экономайзерном участке, не превосходит 8% потерь на трение. [c.114]

Гладкостенные транспортирующие трубы по конструктивному исполнению аналогичны винтовым, но не имеют внутри винтовых ребер. Их устанавливают горизонтально, с уклоном в сторону движения материала или с очень небольшим подъемом. Принцип действия гладкостенных труб заключается в гравитационном движении материала вдоль наклоненной вниз вращающейся трубы или вдоль откоса груза в горизонтальной или наклоненной вверх вращающейся трубе. В гладкостенных горизонтальных и полого — наклонных (вверх) трубах насьшной груз движется тонким слоем по поверхности откоса аЬ (см рис. 3.6, а). В результате вращения трубы и постоянного пересыпания груза силы внутреннего трения реализуются по касательным цилиндров вращения. Поэтому угол откоса насыпного груза в продольном направлении приближается [c.275]

Коэффициент обтекаемости определяют методом выбега (см. 5 гл. IX) или методом продувки автомобиля или его модели в аэродинамической трубе. Схема йродувки автомобиля показана на рис. 46, а. Автомобиль 4 подвешивают внутри аэродинамической трубы 1, в которой установлен вентилятор 3 с электродвигателем 2. Направляющая решетка 6 выпрямляет струи воздуха, устраняя его завихрения при входе в трубу. Поток воздуха, создаваемый вентилятором, стремится сдвинуть автомобиль с такой же силой Рц, которая действует на автомобиль при его движении со скоростью, равной скорости воздушного потока. Определив по показаниям весов 5 силу Рц, а по анемометру 7 — скорость воздушного потока и зная величину лобовой площади автомобиля, можно по формуле (105) вычислить коэффициент к . При продувке автомобиля в натуральную величину необходимы труба больших размеров и мощные вентиляторы для создания значительных воздушных потоков, движущихся с большой скоростью. Поэтому обычно продувают не автомобиль, а его модель в — / натуральной величины. [c.106]

КОЛЬЦО, внутри которого расположены ролики 1. Передний конец шпинделя имеет поперечный паз, по которому скользят ползуны 2 и бойкн-матрицы 3 (рабочий инструмент). На заднем конце шпинделя закреплен маховик 5, передаюш,ий шпинделю вращение от электродвигателя 6 с помощью клиноременной передачи. Вначале при вращении шпинделя бойки под действием центробежной силы отбрасываются от центра к периферии, а затем внешние (обращенные к сепараторам) концы бойков набегают на нажимные ролики 1 и, сближаясь, деформируют металл. Сечение прутка после ряда последовательных обжатий уменьшается, вследствие чего пруток удлиняется. Наряду с ручной подачей применяют подачу тянущими роликами 7, получающими движение через червячную передачу 8 и шкивы 9 от шпинделя машины. Кроме механического привода подачи применяют пневматический и гидравлический приводы (для больших размеров прутков). Расчет машины сводится к выбору мощности электродвигателя исходя из усилия обжатия [см. (18.1) и (18.2)] и соответствующего крутящего момента на шпинделе и проверке прочности основных деталей. Потребную мощность можно определить также следующим образом. Вычисляют работу деформации прутка или трубы при обжиме с площади Рд до площади поперечного сечения [c.245]

Внутри шпинделя помещен механизм, осуществляющий зажим и подачу прутка. В середине шпинделя между опорами вырезаны пазы, в которые входят рычаги 10, выполняющие зажим прутка. Рычаги одним концом упираются в зажимную трубу И, а другим в муфту 9 с онугреняей конусной расточкой, осуществляющую зажим прутка. Труба 5, подающая материал одним концом закреплена во втулке 3, на которой сидит шарикоподшипник 4, установленный в корпусе подающих салазок 2 и смонтированный на кронштейне 1. На другой конец трубы навинчена сменная подающая цанга 15. Подача и зажим прутка производится кулачковыми барабанами (см. рис. 78). Подающие салазки и муфты получают движение от кулачковых барабанов через рычаги. [c.141]

С целью проверки приведенных соотношений были проведены эксперименты. Для определения скорости грузов использовали бесконтактные индукционные отметчики перемещений в виде проволочных катушек, намотанных на немагнитный дюралевый трубо-проюд экспериментальной установки (см. рис. 9). Внутри груза помещали постоянный магнит, который при движении поочередно индуктировал в катушках импульс тока, регистрируемый светолучевым осциллографом. Среднюю скорость груза на участке между двумя соседними катушками определяли по осциллограммам сравнением отметок перемещений с отметками времени при известном расстоянии между катушками. Для измерения давления воздуха в характерных точках трубопровода были установлены мембранные тензометрические датчики давления с чувствительными эле- [c.46]

Газовая сажа, получаемая сжиганием естественных и искусственных газов, представляет наиболее ценный вид С. Наибольшее количество ее вырабатывается в США из натуральных газов, содержащих 46- 94% СН4, 54-22% На и 44-40% этана и этилена (наиболее важных составных частей для получения С.). Сжигание газа производится в горелках с лавовыми наконечниками, которые насаживают на газовые трубы диаметром около 3 слг. Для осаждения С. в США применяют следующие способы 1) канальный способ, по которому С. осаждается на системе движущихся желобов, 2) дисковый способ—яа системе малых и больших дисков, 3) роликовый способ—на вращающихся цилиндрах. Наибольшее распространение имеет канальный способ, по к-рому получается до 90% всей газовой С. З-ды, работающие по этому способу, состоят из ряда длинных зданий, построенных из углового и листового железа, вдоль к-рых проходят рдна или две газовые трубы. Внутри зданий располагаются рельсы, по к-рым при помощи особого механизма движется взад и вперед на расстоянии 14-1,5 м рама с прикрепленными к ней 8 рядами желобов (из корытного железа). Ширина жолоба ок. 18 см. Указанное расстояние рама проходит в 54-7 мин.. С., получаемая при сгорании газа в горелках, находящихся под желобами, осаледается на их нижней поверхности, счищается во время движения рамы при помощи неподвижно укрепленных скребков и поступает затем на проходящий внизу конвейер. После этого С. просеивается через сито или отсеивается посредством электрич. вентилятора и упаковывается в бочки, мешки или пакеты. З-д, имеющий ок. 40 ООО горелок, дает в сутки 1,54-2,5 ш С. При дисковом способе употребляются диски, представляющие собою чугунные кольца с внешним диам. 904-115 см и внутренним 504-80 см. Вместо больших дисков применяются также сплошные железные круги с отверстиями для выхода продуктов горения. Диски скрепляются между собою стальными тросами по нескольку штук в один ряд. Под каждым диском помещаются трубы с отверстиями для горелок. Установки м. б. двух видов или с вращающимися дисками, делающими один оборот в 84-12 мин., или с вращающимися го- [c.7]

Уравнение (6.15) показывает, что при течении несжимаемой жидкости в поле массовых сил рХ с Хс = О единственным источником турбулентной энергии внутри объема, через границы которого нет притока турбулентной энергии, может быть лишь трансформация энергии осредненного движения. При этих условиях возникновение и развитие турбулентности или поддержание стационарной турбулентности в указанном объеме возможны лишь при условии, что интеграл от А по всему объему положителен (см., например, (6.20)). С такими условиями мы встречаемся, в частности, при течении несжимаемой жидкости в трубах, каналах и пограничных слоях (при малой начальной турбулентност набегающего потока), где прямые измере- [c.330]

В работе [2] приведено упрощенное теоретическое рассмотрение пуска, основанное на модели фронтального разогрева и одномернодт уравнении движения, учитывающего вязкостный эффект. Опытные данные, полученные при быстром индукционном нагреве литиевой тепловой трубы, сравнивались с результатами расчетного исследования. Тепловая труба имела диаметр 1,25 см и длину 35 см. Корпус выполнен из сплава на основе тантала. Фитиль составной — тонкостенная трубка из танталовой сетки с зазором 0,4 мм, укрепленная внутри корпуса. На расстоянии 1,25 см от конденсаторного конца на равных расстояниях вдоль образующей в тепловую трубу были задела- [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...