Система железо — литий

Исследование порошковых железомарганцевых сплавов является частью комплексного исследования структуры и свойств сплавов системы железо—марганец, проводимого на литых. Здесь и далее под литыми сплавами понимаются сплавы, полученные обычным способом. На первом этапе работы необходимо было выяснить принципиальную возможность получения компактных материалов из порошков этой системы с помощью горячей экструзии. С учетом возможностей промышленности порошки железомарганцевых сплавов были получены методом распыления расплава заданного состава. Интервал по содержанию марганца от 4 до 40% был выбран таким образом, чтобы [c.305]

Сплавы, применяемые в литом состоянии. К этой группе магнитотвердых материалов относятся а-сплавы системы железо — никель — алюминий, а также их модификации, получаемые за счет [c.560]

В случае чугуна и стального литья улучшение заметно уже при добавлении 3% никеля, когда достигается стойкость по отношению к щелочам. Улучшения при коррозии кислотами в системе железо — никель наступают только при содержании никеля выше 30% (рис. 1.57) [c.69]

Вредное влияние железа на свойства алюминиевых сплавов общеизвестно. Поршневое давление 200 МН/м позволяет уменьшить это влияние в сплавах системы А1—Si—Mg, если содержание железа не превышает 0,8%. При дальнейшем увеличении содержания железа в сплаве до 2% пластические свойства слитков, затвердевших под поршневым давлением, не превышают свойств обычных кокильных отливок как в литом состоянии, так и после термической обработки. Это указывает на то, что и для кристаллизации под механическим давлением необходимо готовить расплавы со всей тщательностью, не допуская присутствия вредных примесей сверх пределов, указываемых в технических условиях. [c.125]

В состав неорганических стекол входят стеклообразующие оксиды кремния, бора, фосфора, германия, мышьяка, образующие структурную сетку и модифицирующие оксиды натрия, калия, лития, кальция, магния, бария, изменяющие физико-химические свойства стекломассы. Кроме того, в состав стекла вводят оксиды алюминия, железа, свинца, титана, бериллия и др., которые самостоятельно не образуют структурный каркас, но могут частично замещать стеклообразующие оксиды и этим сообщать стеклу нужные технические характеристики. В связи с этим промышленные стекла являются сложными многокомпонентными системами. [c.508]

Магнитно-твердые ферриты с высокой коэрцитивной силой изготавливают на основе системы из железа, никеля и алюминия (типа алнико). Постоянные магниты, изготовленные из таких материалов, обладают свойствами, превышающими аналогичные для материалов при том же химическом составе, полученных литьем из расплавов. Порошковые постоянные магниты для улучшения свойств подвергают дополнительной термической обработке — закалке, закалке с отпуском и др. Прочность таких магнитов в 3—5 раз выше, чем литых. [c.231]

Сплав с 4,3 % С (область 7, см. рис. 1.62 точка С, ДЖУ эвтектика) —рис. 1.73. При охлаждении — остановка при П47°С. Расплав затвердевает полностью при наи-низшей (для данной системы) температуре плавления. Образуется ледебурит (эвтектика), состоящий из кристаллов у-твердого раствора (состава, отвечающего точке Е) и цементита. Дальнейшие процессы затвердевания происходят так же, как в случаях 5 и 5. Поскольку точка плавления железа понижается при добавлении к нему углерода почти на 400 °С, плавкой и литьем таких железных литейных сплавов, как чу-гуны, легче управлять, чем плавкой и литьем сталей (с меньшим содержанием [c.33]

К магнитотвердым литым материалам относятся сплавы системы Fe - Ni - Al. При 20 °С в своей структуре они содержат ферромагнитную фазу с большим содержанием железа, вкрапленную в слабоферромагнитную фазу 1 2 При термической обработке высокотемпературная фаза /3 испытывает превращение /3 —> в результате чего удается получить [c.553]

МОСТИ вязкости водных шликеров никеля и железа от величины рЛ. Стабилизация органич. Ш. м. достигается введением высоковязких органич. соединений, например полиэтилена, или снижением темп-ры системы, а также применением поверхностно-активных веществ. В зависимости от размеров изделий и их назначения литье органич. Ш. м. производится под давлением или в открытые формы. [c.459]

Медноцинковые сплавы, состав которых находится в пределах а-области системы Си—Zn (рис. ИЗ), после литья и длительного отжига имеют полиэдрическую структуру при наличии двойников отжига. Малая деформация сплава даже в процессе изготовления шлифа вызывает появление линий сдвигов. При травлении образца двухфазной а-Ьр-латуни раствором хлорного железа с соляной кислотой или аммиаком а-кристаллы сохраняют светлый вид, а (З -кристаллы приобретают темную окраску (рис. 114). Количественное соотношение кристаллов а и р определяется составом сплава. [c.150]

В работе показано [17, с. 128], что весьма благоприятное влияние на измельчение зерна сплавов системы А1—Мп оказывают добавки титана особенно при наличии примесей железа. Титан в отличие от марганца ликвирует в противоположном направлении. Титан обогащает центр ветви дендрита и тем самым уменьшает разность концентраций твердого раствора между центром и периферией литого зерна. [c.37]

Добавка железа в количестве 1—1,5% увеличивает сопротивляемость коррозии под напряжением сплавов этой системы. Линейная усадка этого сплава составляет в среднем 1,5%. Склонность к растрескиванию в горячем состоянии при литье в кокиль у него не обнаружена. Обрабатываемость резанием хорошая. Материал легко полируется. [c.392]

Наиболее прочные алюминиевые сплавы принадлежат к системам А1—2п—Mg и А1—2п—Mg—Си. Разработка сплавов этой группы и их освоение в серийном производстве вызвали сначала огромные трудности, связанные со склонностью сплавов к коррозии под напряжением и растрескиванием слитков при непрерывном литье. Постепенно эти трудности были преодолены. Было показано, что склонность к образованию трещин при литье зависит от соотношения содержания примесей алюминия — железа л кремния. Если железа в сплаве содержится больше чем кремния, трещины. практически не образуются. Поэтому в случае необходимости в сплав специально вводится небольшое количество железа. Уточнение состава сплава по примесям и усовершенствование технологии литья позволяют получать без трещин слитки весьма больших размеров. [c.30]

Сплавы системы железо—кремний—алюминий. Сплав, содержащий 9,6% Si, 5,4% А1, остальное Fe, имеет следующие свойства Ло = 439,6 10" гн/м (35 000 гс/э), шак = 1474-10 гн/м (118 000 гс/э), = 1,592 а/м (0,02 э) и Wh = 2,8 дж/м (28 эрг/см ) [для В ах == = 0,5 тл (5000 гс)]. Исследования показали (рис. 105), что вблизи указанного состава сплава значения и имеют минимальную величину. Магнитные свойства этих сплавов зависят от химического состава сплава (рис. 106). Отклонение от стехиометрического состава резко снижает магнитные свойства. Поэтому свойства сплавов этой системы, получаемые в производственных условиях, гораздо более низкие [fio = 50,24 10 гн/м (4000 гс/э)] и характеризуются значительным разбросом. Этот материал отличается высокой хрупкостью и образцы для измерения получают литьем. Материал легко измельчается в порошок, который называется сендаст или фе-ральси. Прессованный порошок этого сплава используют [c.147]

Система железо — литий — кислород. О характере фазовых равновесий в системе Li—Fe—О можно судить на основе диаграммы, построенной Глейзером 49] (рис. 32). Из этой диаграммы и данных [50—53] следует, что в системе Fe—Li—О возможно об- [c.95]

Алсифер — сплав системы железо—алюминий—кремний. Он обладает высокой магнитной проницаемостью в слабых полях и имеет небольшую коэрцитивную силу. Алсифер по сравнению с пермаллоем является дешевым материалом, так как не содержит дефицитных элементов. Однако алсифер не может быть заменителем пермаллоя ввиду хрупкости и плохой обрабатываемости режущим инструментом. Детали из алсифера можно изготавливать только фасонным литьем. [c.264]

На рис. 50 представлена диаграмма состояния системы железо — нтпсель. Как видно, в равновесном состоянии сплавы с 75% N1 и более будут однофазными у-рас-творами от температуры илавления до 200° С. Практически же в литом состоянии сплавы приобретают однофазную аустенитную структуру уже при 20—25% N1, [c.179]

Рабинович Ю. М., Сергеев В. В. Технология термической обработки литых постоянных магнитов из высококоэрцитивных сплавов системы железо-кобальт-нпкель-алюминий. — В кн. Металловедение и термообработка в приборостроении (материалы семинара). М. 1968, с. 184—187. [c.220]

Присутствие в стекле элементов первой и второй групп периодической системы, а также элементов группы железа из-за их интенсивного взаимодействия с наполнителем, в частности, дисилицидом молибдена, резко снижает жаростойкость покрытий. Так, стеклосилицидное покрытие с тугоплавкой борокремнеземной связкой защищает поверхностно силицированный графит от окисления при 1500° в течение более чем 100 час. аналогичное покрытие, связка которого содержит 3% окиси лития, в первые сутки становится пористым и теряет защитные свойства. [c.194]

В грунте применяют преимущественно цилиндрические анодные заземлители из ферросилида массой 1—80 кг, диаметром 30—110 мм и длиной 250—1500 мм. Такие заземлители выполняют с небольшой конусностью и на более толстом конце предусматривают подсоединительный элемент из железа, заливаемый в тело анодного заземлители. Подводящий кабель соединяют с этим элементом пайкой твердым припоем или на клиньях. Такой токоподвод в виде головки анодного заземли-теля обычно герметизируют литой смолой (рис. 8.3). При преждевременном выходе анодных заземлителей из строя дефекты в 90 % случаев возникали на головке заземлителя или в месте подсоединения кабеля к нему [28]. Поскольку на сборку и установку приходится основная часть стоимости системы анодных заземлителей, необходимо особо тщательно следить за эффективным и стойким исполнением головки заземлителя. В частности, даже при не очень тяжелых анодных заземлителях необходимо предусматривать разгрузку кабеля от растягивающих усилий или применять несущий канат, а на выходе кабеля из головки заземлителя должна иметься защита от его излома, чтобы предотвратить повреждения при монтаже. [c.208]

Добавка кремния, например к сплаву 2014, используется для того, чтобы сделать для сплавов системы А1— u Mg более эффективным искусственное старение [116]. Добавки железа и никеля (сплав 2618) служат для увеличения прочности сплавов системы А1—Си— lg при повышенных температурах. Это происходит в результате присутствия интерметаллидной фазы Ре141А19, которая образуется во время затвердевания (литья) и не растворяется при последующих операциях термообработки. Указанные частицы уменьшают и стабилизируют размер зерна конечного продукта, а также увеличивают сопротивление ползучести сплава. Они оказывают небольшое влияние на характер дисперсион- [c.238]

Увеличение содержания алюминия в бронзах этой системы приводит к повышению механических свойств. Однако, при содержании алюминия свыше 10% отмечается резкое снижение пластичности сплавов, связанное с появлением в структуре хрупкого эвтек-тоида. Р1оэтому верхним пределом содержания алюминия в сплавах этой системы обычно является 9—10%. Увеличение содержания железа в бронзах системы Си—А1—Ре способствует улучшению технологических и повышению их прочностных свойств. Однако, уже небольшие добавки железа ( 1,0%) приводят к появлению в структуре сплавов железистой составляющей в виде мелких рассеянных точечных включений. Повышение содержания железа, особенно в сочетании с нарушением режима литья (пониженная температура заливки и др.), приводит к увеличению числа этих включений и к укрупнению их формы. Иногда на поверхности отливок наблюдается образование сыпи железистой составляющей. Эти места отливок отличаются высокой твердостью и пониженной коррозионной стойкостью. Даже при недлительном хранении отливок в местах скопления включений железистой составляющей появляются ржавые пятна. Все это ограничивает верхний предел содержания железа до — 3—5%. Таким образом, нет основания рассчитывать на получение новых высокопрочных сплавов системы Си—А1—Ре за счет увеличения содержания легирующих [c.85]

Легирование железом алюминиево-марганцовистых бронз способствует еще большему. повышению уровня их механических и технологических свойств. В отечественной и зарубежной промышленности достаточно широко применяются бронзы системы Си— А1—Мп—Ре(табл. I. 35). Они используются как в литом состоянии, так и после обработки давлением. Эти сплавы сочетают удовлетворительные механические свойства с хорошими антифрикционными свойствами при достаточной коррозионной стойкости. Однако из сопоставления данных табл. I. 35 следует, что бронзы системы Си—С1—Мп—Ре не отличаются разнообразием в химическом составе. В основном в мировой промышленности находят применение сплавы типа Бр. АЖМц10-3-1,5. В связи с этим следует считать, что система Си—А1—Мп—Ре является достаточно перспективной для дальнейших разработок. При этом реальным направлением изыскания более совершенных сплавов этой системы является [c.86]

Управление [В 22 (разливкой металла в литейном производстве D 37/00 формовочными машинами в литейном производстве С 19/04) тепловыми солнечными коллекторами F 24 J 2/40 турбомашинами F 01 D 19/(00-02)] Упрочнение сплавов на основе железа С 21 D 6/04 Упругие (муфты F 16 D 3/(56-58, 62, 64-70, 74-79) свойства конструкций или сооружений, исследование G 01 М 5/00) Уравнительные устройства в тормозных системах В 60 ТИ/06 Уравновешивание см. также балансировка, компенсация и противовеса двигателей и машин F 01 В 31/04 подъемных кранов В 66 С 23/(72-80) сил инерции в системах F 16 F 15/(00-32)> Уровнемеры G 01 F 23/(00-76) Уровни (приборы) G 01 с 9/00-9/36 Усадка (изделий из пластических материалов при формовании, устранение В 29 С 39/40, 41/48, 43/54 упаковочной тары или крышек В 65 В 53/(00-06) форм при литье, уменьшение В 22 С 1/08) Усилители пне-вмогидравлические F 15 В 3/00 Ускореюк, измерение G 01 Р 15/(00-16) Ускорительные (клапаны в тормозных системах транспортных средств В 60 Т 15/(18-34, 42-44) . муфты F 16 D 5/00 насосы в карбюраторах F 02 М 7/06-7/08) Утечка (измерение при испытаниях устройств на герметичность G 01 М 3/26-3/34 из трубопроводов, обнаружение или предотвращение F 17 D 5/02-5/06) [c.201]

Учитывая также то, что в воздухоподогревателе системы Юнгстрема применяется дефицитное гофрированное листовое железо, а в нашем случае применяются чугунные литые [c.101]

Анодные поляризационные кривые, снятые на сплавах системы Гв-Мо-л й в растворе 4н серной кислоты сохраняют особенности, присущие основе сплавов - железу. Причем, кривые, снятые для гомогенизированных, двухфазных сплавов, в пределах ошибки эксперимента повторяют зависимости, наблюдаемые для литых образцов. Влияние упрочняющей интерметаллидной фазы Вв2 (Мо) при переходе из однофазной А двухфазную область не проявляет себя ни в виде дополнительного максимума, ни в виде активационного участка. В сплавах, богатых железом, анодный процесс контролируется растворением железа и обогащением поверхности электроположительного молибдена. Сначала растворяется железо, затем оба компонента, но скорость анодного процесса в целом определяется ионизацией молибдена. Этот механизм подтверждают данные, полученные с полощью спектрофотометрического метода анализа раствора после выдержки сплава, содержащего 20 ат. молибдена, в 4н серной кислоте при заданных потенциалах. Добавки ниобия до 5 ат. не оказывают заметного влияния на коррозионные свойства железа. Ори увеличении концентрации происходит постепенное снижение на два порядка критических токов коррозии и замедление процесса перепассивации. [c.5]

Ранее основное внимание уделялось обработке цифровых данных с голографической записью и последующим считыванием в непрерывно изменяемой фоточувствительной среде. Были продемонстрированы также некоторые логические операции между страницами данных без непрерывной голографической записи. Например, операция сравнения ИСКЛЮЧАЮЩЕЕ ИЛИ может быть осуществлена с использованием предварительно записанной постоянной голограммы на тестовой странице. Если искомая согласованная страница находится в составителе страниц и при этом фаза опорного пучка сдвинута на 180° по отношению к фазе при записи тестовой страницы, а амплитуды равны, то для прошедшей объектной волны можно получить нулевой результат (темный участок, или логический нуль). Этот принцип используется в интегрированном оптическом компараторе Баттелла (см., например, статью Кенана и др. [20]). В этом интегрированном оптическом приборе на основе ниобата лития две управляемые волны интерферируют в фоточувствительной области, легированной железом, в результате чего записывается, а затем фиксируется (из-за процессов миграции ионов) голограмма. Один из управляемых волновых фронтов уже претерпел дифракцию на распределении показателя преломления, созданном последовательностью поверхностных электродов. После того как записана и зафиксирована тестовая голограмма, на последовательность электродов можно наложить другой сигнал. При соответствующей амплитуде опорного пучка и сдвиге его фазы па 180° относительно фазы при записи нуль на выходе получается только при совпадении входного сигнала и сигнала, использованного при исходной записи. Применяя регистратор нуля, на выходе получим сигнал только в случае, когда исследуемые данные согласованы с предварительно записанным сигналом. На рис. 10 показана схема другого прибора такого типа. В этой системе канал двоичных данных непрерывно исследует сегменты т-битовых слов, которые путем осуществления операции ИСКЛЮЧАЮЩЕЕ ИЛИ сравниваются с п словами, заранее записанньшк на основной голограмме Фурье. Амплитуду опорного пучка необходимо все время регулировать в соответствии с пропусканием слова по ходу составителя страниц. Если слово на входе системы соответствует любому из записанных ранее слов, то на выходе появляется нуль для любых адресных положений этого слова в [c.449]

Небольшие количества железа в припоях Си—Мп—Ni способствуют растеканию по стали. Однако легирование железом должно быть ограничено в связи с образованием самостоятельной фазы, снижаюш,ей коррозионную стойкость. Исследованы технологические характеристики ряда припоев системы Си—Мп—Ni с добавками кремния, железа, а также лития или лития и бора (табл. 38). [c.129]

Эвтектика Ni—Si (при - 10% Si) имеет температуру плавления 1125° С и состоит из Ni (а) и химического соединения №381. На основе эвтектики Ni—Si разработан ряд припоев. Иногда эти припои содержат кроме кремния хром, повышающий жаростойкость и жиропрочность припоев, некоторое количество железа, способствующего улучшению смачиваемости припоем оснсж-ного металла, а также марганец и углерод, упрочняющие эти припои. Припои системы Ni—Si—Сг, содержащие до 7—7,5% Si, обычно прокатываются припои с большим количеством кремния применяют в виде порошков, паст и литых прутков. [c.142]

Положение металла в периодической системе элементов Д. И. Менделеева не характеризует в общем виде стойкость металлов против коррозии главным образом потому, что она зависит не только от природы металла, но и от внешних факторов коррозии. Однако некоторую закономерность и периодичность в повторении коррозионных характеристик металлов наряду с их химическими свойствами в периодической системе установить можно. Так, наименее коррозионно стойкие металлы находятся в левых подгруппах I группы (литий, натрий, калий, рубидий, цезий) и И группы (бериллий, магний, кальций, строиций, барий) наиболее легко пассивирующиеся металлы находятся в основном в четных рядах больших периодов в группах V (ванадий, ниобий, тантал), VI (хром, молибден, вольфрам, уран) и VIII (железо, рутений, осмий, кобальт, родий, иридий, никель, пал- [c.37]

Для последних лет характерно быстрое укрупнение деталей, переход к массовым монолитным узлам, усложнение форм деталей и т. д. В связи с этим большое значение приобрели свойства в поперечном направлении и в особенности поперечная пластичность, т. е. пластичность образцов, вырезанных поперек волокон или по ширине и толщине изделия. В 1957 г. в СССР был разработан сплав В93 (И. Н. Фридляндер, В. И. Добаткин, В. И. Холь-нова [8]), который в отличие от всех других сплавов этого типа не содержал в своем составе малые добавки Мп, Сг, Ъг — элементов, препятствующих рекристаллизации, усиливающих анизотропию свойств и ускоряющих распад пересыщенного твердого раствора. Вместо этих элементов в состав сплава В93 введено небольшое количество железа. Сплав В93 отличается высокой технологичностью при литье, ковке, прессовании, хорошей прокали-ваемостью, надежной коррозионной стойкостью и усталостной прочностью. Сплав можно закаливать в горячей воде, что уменьшает склонность деталей к поводкам. Химический состав высокопрочных сплавов системы А1—Ъп—Мд—Си приведен в табл, 33. [c.135]

Сплав АЛ4М относится к системе Л1—Si—Си—Mg—Ti—В, содержит 8,5—10,5% Si 1,3—2,5% Си 0,3—0,6% Mg 0,1—0,3% Ti 0,01—0,1% В примеси железа не более 0,12% S. Введение в сплавы системы А1—S1 меди и магния приводит к повышению степени пересыщения твердого раствора и, следовательно, к повышению прочности, особенностью сплавов системы А1—Si с добавкой меди является их повышенная жаропрочность. Поэтому в сплаве АЛ4М, применяемом для литья деталей, работающих при комнатной температуре, содержание меди может быть не ниже 1,3%, а для литья деталей, работающих при повышенных температурах,— не ниже 2,3%. [c.347]

Благоприятное влияние железа на технологические свойства сплавов системы А1—2п—М отмечается и в зарубежной литературе. В Польше разработан высокопрочный литейный алюминиевый сплав системы А1—2п—Mg—Ре следующего состава 5—6% цинка, 1,5—2,0% магния, 1,3—1,6% железа, 0,15% хрома, 0,15% титана, не более 0,5% меди, не более 0,5% кремния [2]. Механические свойства образцов этого сплава размером 5 X 50 мм при литье в кокиль после термической обработки следующие = 44,5 кПмм — 49 кГ мм Е = 7130 б = 2% = = 156 предел усталости при изгибе консольного образца за 2-10 циклов равен 9,5 кПмм . Предел усталости модифицированного силумина, испытанного при тех же условиях, соответствует [c.391]

Для короткого 3. был предложен зрельник Симон-Векерлэн, Ф. П. 355081, 1905 г. [ ]. Небольшая камера (фиг. 26) из паровых плит может держать темп-ру внутри до 135° при пользовании паром высокого давления. Пар поступает через трубы а, вода—на дно камеры через кран 6, уровень ее виден по водомерному стеклу. При условии темп-ры плит не выше 105° и влажного пара зрельник этот был рекомендован Баденской анилиновой и содовой фабрикой для лейкотропной вытравки Эта система не распространилась, т. к. в высоких температурах при запаривании, вообще говоря, нет надобности, а в частных случаях эту надобность устранили введением в рецепт вытравок катализаторов. Современная конструкция Циттауского машиностроительного завода стремится устранить ряд трудностей при работе на зрельниках. Так, зрельник составлен из гладких с внутренней стороны плит из литого железа, таи как шероховатости могут служить источником брызг при потении зрельника. Уровень воды на дне зрельника м. б. отрегулирован сообразно сухости или влажности поступающего пара (см. ниже). Кроме того фирма ставит [c.206]

Системы вторичного охлаждения. При непрерывном литье слитков тяжелых цветных металлов и сплавов преимущественно применяют систему однопоясного струйного сосредоточенного вторичного охлаждения, в которой предусмотрена подача воды, выходящей из кристаллизатора, непосредственно на слиток. Наряду с этим при литье слитков из горячеломких и закаливающихся сплавов ограниченное применение получили системы умеренного или мягкого рассредоточенного вторичного охлаждения. При литье слитков из специальной латуни и др. применяют экранно-спрейерную схему вторичного охлаждения при литье круглых слитков из бронз с алюминием, железом и никелем — водо воздушную или воздушную системы вторичного охлаждения. [c.646]

Для литья отливок используют литниковые системы с прибьшями и другими питающими элементами. Заливку расплава в кокиль чаще всего осуществляют при температурах 1423-1523 К (оловянных бронз), 1400-1490 К (алюминиевых бронз) и 1350-1370 К (латуней). Удаление отливок производят при 520-920 К. Нижний предел температуры выбивки относится к медным сплавам, в которых в качестве вредной примеси присутствует железо. [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...