Диаметр минимальный цилиндра

Сложнее определить минимальный диаметр ферромагнитных цилиндров, так как он зависит не только от частоты, но и от напряженности поля, определяющей магнитную проницаемость на поверхности Ре. Расчеты показывают, что высокий КПД и коэффи- [c.199]

Минимальные припуски на шлифование при диаметре блока цилиндра 90 мм — не менее 0,2 мм от 90 до 120 мм 5 - 0,3 лш от 120 до 140 мм — 0,4 мм и от 140 до 200 мм — 5s 0,5 мм. [c.436]

При конструировании тормозного оборудования объем запасного резервуара выбирают в соответствии с диаметром тормозного цилиндра из расчета обеспечения максимального давления не ниже 3,8 кгс/см при величине хода поршня 200 мм. Исходя из этого минимальный объем запасного резервуара Узр (л), приходящийся на один тормозной цилиндр, можно рассчитать по формуле [c.181]

При подборе шага витков нити проверяют его максимальное и минимальное значения и выбирают средний шаг исходя из технологических условий обработки нити и ее толщины. Непрерывное винтовое перемещение движущейся нити может быть осуществлено и на парных цилиндрах разных диаметров. Парные цилиндры могут быть консольными или же иметь опоры по обеим сторонам. Оси парных цилиндров могут быть параллельными или перпендикулярными к продольной оси машины непрерывного процесса. [c.258]

Биполярный способ электрополирования требует использования источников постоянного тока с повышенным напряжением (35—40 в вместо 12—18 в при обычном способе). Опыты снижения падения напряжения на токоподводящем цилиндре уменьшением его диаметра показали, что изменение внутреннего диаметра цилиндра более чем в 1,5 раза (с диаметром от 25 до 40 мм) практически не сказывается на падении напряжения, хотя основное падение напряжения в цилиндрах (около /з) приходится на электролит. Этот результат устранил необходимость выбирать внутренний диаметр токоподводящего цилиндра минимально возможным. [c.40]

Минимальное значение диаметра А цилиндра, внутри которого располагается реальная ось поверхности в пределах нормируемого участка (за реальную ось принимается геометрическое место центров прилегающих окружностей в сечениях поверхности, перпендикулярных оси прилегающего цилиндра) [c.389]

Запустить ядерный реактор можно только в том случае, когда величина Р больше своего порогового значения 1/ксо, что имеет место только при достаточно большой активной зоне реактора. Например, если активная зона имеет форму цилиндра, высота которого равна его диаметру, минимальный размер активной зоны составляет около 5 м для реакторов на природном уране с графитовым замедлителем (см. табл, 11.5), 3 м для реакторов на тяжелой воде, 1,5 м для реакторов типа РЭП и 0,3 м для реакторов-размножителей. [c.294]

На наклонной плоскости, составляющей с горизонтом угол а = 10°, положен цилиндр, сила тяжести которого Q, коэффициент фения скольжения / = 0,08, коэ( )фициент трения качения k = 0,08. Определить минимальный диаметр цилиндра, при котором [c.102]

Не нужен и третий относительный размер, если деталь имеет вторую вертикальную плоскость симметрии (перпендикулярно к первой). Таким образом, для рассматриваемого цилиндрического элемента детали может потребоваться только один относительный размер Л. При простановке размеров деталей, представляющих сочетание геометрических тел, надо всегда учитывать минимальное количество размеров, определяющих каждое простое геометрическое тело (рис. 18), и не допускать на чертеже лишних размеров. Для цилиндра необходимо два линейных размера для конуса (усеченного) — три, из них один угловой он может быть задан конусностью (отношение разности диаметров оснований к высоте) для сферы — один (при необходимости с пояснительной надписью) для тора (кольца) — два размера. [c.23]

Указания на чертежах предельных отклонений формы и расположения поверхностей. Под отклонением формы поверхности (или профиля) понимают отклонение формы реальной поверхности (реального профиля) от формы номинальной поверхности (номинального профиля). В основу нормирования и количественной оценки отклонений формы и расположения поверхностей положен принцип прилегающих прямых, поверхностей и профилей. Прилегающая прямая — это прямая, соприкасающаяся с реальным профилем и расположенная вне материала детали так, чтобы отклонение от нее наиболее удаленной точки реального профиля в пределах нормируемого участка имело минимальное значение. Прилегающая окружность — это окружность минимального диаметра, описанная вокруг реального профиля наружной поверхности вращения, или максимального диаметра, вписанная в реальный профиль внутренней поверхности вращения. Прилегающая плоскость — это плоскость, соприкасающаяся с реальной поверхностью и расположенная вне материала детали так, чтобы отклонение от нее наиболее удаленной точки реальной поверхности в пределах нормируемого участка имело минимальное значение. Прилегающий цилиндр — это цилиндр минимального диаметра, описанный вокруг реальной наружной поверхности, или максимального диаметра, вписанный в реальную внутреннюю поверхность. [c.286]

По диаметру d , задаваясь минимально допустимым числом зубьев г,, можно определить модуль передачи /и = rii os р/г,, где р = 8. .. 18° — угол наклона зубьев по делительному цилиндру. Модуль можно также определить предварительно по эмпирической формуле т = (0,01. .. 0,02) а . После этого выполняют проверочный расчет на прочность зубчатой передачи с выбранными размерными параметрами. [c.206]

При поперечном обтекании цилиндра (VII. 18) минимальное р = —3, а максимальная скорость в два раза больше скорости на бесконечности. Следовательно, возмущения, вызываемые движением цилиндра, намного больше, чем при движении сферы. Это естественно, так как при поперечном движении цилиндра даже с длиной, равной диаметру цилиндра, количество вытесняемой жидкости больше, чем при движении сферы того же диаметра. [c.180]

Задача 6.16. Определить минимально допустимый диаметр дроссельной шайбы в напорной линии гидропривода di, обеспечивающей перемещение поршня гидроцилиндра без разрыва сплошности потока (без кавитации) в полости I. Перемещение поршня происходит под действием лишь нагрузки на штоке f = 20 кН. Давления насоса р = = 15 МПа слива ре = 0,5 МПа насыщенных паров жидкости рн.п = 0,01 МПа. Диаметры цилиндра D = 50 мм штока d = 30 мм дроссельной шайбы на сливе 2= 1,5 мм. Коэффициент расхода дроссельных шайб ix = 0,64. Плотность жидкости р = 900 кг/м [c.111]

Мертвая зона М (минимальная глубина прозвучивания) определяется минимальной глубиной залегания дефекта, надежно выявляемого дефектоскопом. Согласно ГОСТ 14782—80 мертвая зона определяется по отражению ультразвука от искусственного дефекта типа цилиндра диаметром 2 мм, выполненного в образце из контролируемого материала. При контроле стальных изделий мертвая зона оценивается [c.238]

На фиг. 124 представлен колодочно-ленточный тормоз главной лебедки экскаватора ЭШ-4/40. Главная лебедка имеет два барабана, оси вращения которых параллельны. Каждый барабан снабжен нормально разомкнутым тормозом, выполненным по схеме простого тормоза. Оба тормоза независимы друг от друга. Замыкание их производят от гидравлической системы управления. Поршень цилиндра управления 2 соединен с коленчатым рычагом /, к малому плечу которого прикреплен сбегающий конец ленты. При приложении усилия к педали управления рычаг 1 поворачивается и тормоз замыкается. При снятии усилия с педали рычаг 1 под действием пружины растяжения 3 возвращается в исходное положение, размыкая тормоз. Отходу ленты от шкива способствуют также пружины регулировочных болтов 4, соединенных с жестким, неподвижным бугелем 5, закрывающим тормоза. Лента каждого тормоза состоит из двух частей, соединенных в средней части дуги обхвата подпружиненным болтом 7, являющимся также компенсатором износа колодок. Пружина болта 7 также способствует отходу ленты от шкива при размыкании тормоза. Колодки 6 тормоза равномерно распределены по ленте и жестко прикреплены к ней каждая шестью заклепками. При диаметре поверхности трения 1650 мм минимальный радиальный отход колодок от шкива принят равным 2 мм. [c.202]

Запрессовка верхнего кольца подшипника осуществляется на позиции V, нижнего — на позиции V//. Обе позиции оснащены общим порталом 6. Позиция V оборудована поворотным магазином колец, загрузочным лотком 8, механизмом 5 контроля правильности ориентации колец, установленным на загрузочном лотке, силовым цилиндром 7, смонтированным на портале 6, и опорным приспособлением 9. Очередное кольцо из магазина 4 опускается в загрузочный лоток 8 и гидроцилиндром 3 перемещается по лотку на шаг, несколько больший наружного диаметра кольца. При этом кольцо, крайнее из находящихся в лотке, оказывается под пуансоном силового цилиндра 7. При движении цилиндра вниз кольцо надевается на пуансон, отжимает опорные рычаги лотка (на рисунке не показаны) и при дальнейшем движении вниз запрессовывается в верхнее отверстие ступицы. Сила запрессовки контролируется датчиком, встроенным в пуансон и содержащим набор тарельчатых пружин. Если сила запрессовки окажется меньше минимально предусмотренной, происходит остановка линии. Бракованная деталь должна быть помечена наладчиком и в конце линии снята. [c.37]

Размеры < под ключ . Определяющий размер для шестигранных, квадратных гаек и головок болтов (а также для гаек и головок болтов с лысками) — это размер между параллельными гранями, или размер под ключ S. На рис. 3,1 изображена цилиндрическая гайка (головка болта) с двумя лысками минимальный диаметр цилиндра, при котором получается достаточно уверенный захват гайки (головки) ключом, D i = = (1,1 н- 1,2) 5. Верхний предел, ограниченный условием применения накидных ключей, Д ах = U4S. [c.8]

Для скругленной квадратной гайки (головки) минимальный, определяемый условием уверенного захвата диаметр цилиндра (рис. 3, III) = = (1,1 - 1,2)5, или = (0,8 - 0,85) D. [c.8]

Для шестигранной гайки (головки) наружный размер шестигранника (рис. Ъ,1У) ) = 1,1555. Для скругленной шестигранной гайки (головки) минимальный, определяемый условием уверенного захвата диаметр цилиндра (рис. 3, V) =1,15, или = 0,95D. [c.8]

Минимальный диаметр цилиндра при сварке продольного шва со специальным оснащением в мм 6о 70 100 [c.380]

Цилиндры с подводом масла через шток ограничивают минимальный его диаметр и усложняют обработку, поэтому применяются относительно редко. [c.138]

Задание кода равносильно заданию множества сведений о форме, минимальной номенклатуре размеров, определяющих элементы, а также о номенклатуре и взаимном расположении элементарных поверхностей и элементов, образующих сложный элемент. Так, например, если задан код одного из видов цилиндрических поверхностей (цилиндра, цилиндрического отверстия, сквозного или глухого, цилиндрической расточки и др. коды Я = 0001—0009), то форма и минимальная номенклатура размеров, определяющих поверхность, определены. Этими размерами будут следующие диаметр D, длина цилиндрического участка L, допустимые верхнее и нижнее отклонения диаметра ADb и ls.Du, допустимые верхнее и нижнее отклонения длины ALb и ALh. Это множество размеров записывается в совершенно определенной последовательности, образуя упорядоченное множество, т. е. кортеж размеров [c.54]

Затем регуляторы были разобраны, и оказалось, что твердое анодированное покрытие стенок цилиндра полностью разрушено вблизи пальца клапанного штока. Этот палец, служащий для соединения штока с анероидом, запрессован в отверстие в штоке. Все пальцы выступали из штоков, в одном случае даже на 0,1 мм. Так как размеры стенок цилиндра изменяются от образца к образцу, то вполне возможно, что палец максимальной длины при минимальном диаметре цилиндра мог вызвать застревание штока, что и явилось причиной отказа. Было сделано заключение, что этот вид отказа был возможной причиной потери давления при летных испытаниях ракеты. Поставщик уменьшил диаметр штока в том месте, где в него входит палец, и длину пальца. Было проведено более тяжелое испытание, в процессе которого отказов не наблюдалось. [c.294]

Минимальный запас металла на износ цилиндра и поршня составит для компрессора с диаметром Д = 80 мм 0,509 мм (см. рис. 8, в), а для компрессора с диаметром Д = 150 мм 0,927 мм. [c.366]

Одинарный цилиндр в. д. для таких параметров следует считать большим минусом. Несмотря на уменьшение диаметра цилиндра даже ценой отказа от обойм, толщина стенки велика, прогрев его идет медленно, термические напряжения значительны. Возможно коробление цилиндра, нарушение плотности разъема. Нагрев цилиндра отстает от нагрева ротора однако в данном случае минимальные зазоры при этом увеличиваются. [c.279]

Как показано в 5-3, нижняя граница оптимальных диаметров при нагреве длинных немагнитных цилиндров определяется условием 171.2 -- 2,5. Учитывая, что на иромыщленной частоте дополнительные потери в схеме питания малы (4—5%), снизим этот предел до 171.2 " 1,8- 2,0. Минимальные допустимые и оптимальные (при Ш2 = 3,5) диаметры немагнитных цилиндров приведены в табл. 12-1. [c.199]

Формулы (8) —(10) дают лишь ориентирующие результаты, уточняемые практикой. Для других тел сложной формы зависимости для /ор1, /н и Лк те же, только нужно но выражению (7) подставить в них значения диаметра минимального эквивалентного цилиндра Дэ вместо модуля зубчатого зацеаления т. [c.33]

ГОСТ 2834-45 даёт основные параметры горизонтальных средне-напорных насосов четверного действия — приводных (табл. 8) и паровых — прямодействующих (табл. 7). ГОСТ нормализует эту распространённую область насосо-строения. В основу нормального ряда положены принципы, преследующие цели наиболее рациональной организации производства а) применение для приводных насосов минимального количества приводов (рам) соответственно такому же количеству паровых цилиндров и средников для паровых насосов б) унификация жидкостных цилиндров для приводных и паровых насосов в) сведение к минимуму числа различных диаметров жидкостных цилиндров и длин хода поршня. Длины хода и числа двойных ходов, применяемые для перекачки тёмных нефтепродуктов при более тяжёлых условиях всасывания, указаны также в табл. 7 (s, п орм и [c.385]

Привод расточного приспособления (борштанги) осуществляется от электродвигателя посредством редуктора или ременной передачи. Для проверки установки приспособления следует применять валовой индикатор. Расточенное отверстие втулки цилиндра следует проверять при помощи индикатора, микрометричёского штихмаса или контрольного кольца (калибра), обточенного до требуе.мого диаметра. За новый диаметр втулки нужно принимать полученный после растачивания минимальный размер. Разность диаметров расточенных цилиндров одного дизеля не должна превышать 0,5 мм. [c.122]

Следует отметить, что строгое соблюдение тёометрического подобия в области малых значений диаметра неосуществимо по условиям изготовления. Минимальные сечения деталей Ограничены условиями обеспечения достаточной жесткости прц изготовлении (сопротивляемость усилиям резания), монтаже и траспортировании. Поэтому многие детали малых машин ряда приходится делать более массивными, чем того требуют, условия геометрического подобия. Вследствие этого двигатели с малыми цилиндрами имеют повышенную удельную массу, но вместе с тем, большую степень надежности, повышенную прочность н жесткость, способность к форсировке наддувом И повышением частоты вращения. [c.57]

Во всех описанных иыню волиоиых механизмах бегущая поперечная волна на гибкой связи образуется и передвигается снецпальным обкатным роликом-генератором, вращающимся па внешнем конце водила и расположенным над цилиндрической опорной поверхностью ведомого цилиндра. В силу того, что в такой схеме обкатной ролик находится иод гибкой связью, высота волны на ней не может быть меньше величины диаметра ролика-генератора, что ограничивает значение минимального шага ведомого звена механизма. Кроме того, уменьшение [c.138]

ХВФЮА щие втулки, гильзы цилиндров двигателей внутреннего сгорания, рессоры, иглы форсунок, тарелки букс, стаканы, распылители, распределительные валики, пшинделн. валы, штоки клапанов паровых турбин и другие детали, рабогаю-ише при т емпературах до 4 )0° С Детали сложной конфигурации и тонкостенные с большим отношением длины к диаметру, детал[т, к которым предъявляются требования очень высокой твердости, изпососюн-кости, повышенного предела усталости и минимальной деформации при термической обработке Азотируемая сталь данной группы применяется в точном машиностроении, приборе-, турбо-, моторостроении и авто- [c.307]

Плунжерные насосы современных дизелей создают в момент впрыска топлива в цилиндр давление до 400 кГ1см и выше. Для получения таких давлений плунжер и втулку насоса изготовляют с очень жесткими допусками (0,015— 0,02 мм) и подбирают в пары таким образом, чтобы зазор в сочленении был порядка 1—3 мк. Плунжер и отверстие втулки должны быть прямолинейны, с минимальной овальностью и конусностью (точность геометрической формы 1—2 мк при диаметре плунжера 8—8,5 мм). Поверхности плунжера и отверстия втулки должны иметь чистоту класса V46 — Vl2a. По техническим требованиям при рассмотрении этих поверхностей в лупу на них должны быть видны лишь беспорядочно расположенные тонкие линии. [c.406]

Разъёмные опорные подшипники распределительного вала устанавливаются у каждого цилиндра и заливаются баббитом. В неразъёмных подшипниках (для валов, вставляемых с торца двигателя) ставят бронзовые втулки. Диаметр шестерни, установленной на коленчатом валу, должен иметь минимальные размеры, так как от неё зависят размеры шестерни распределительного вала. Шестерню [c.76]

Подвешенные и скользящие поршни. Вы полнениеи расчётопор-ных поверхностей. Дисковые и дифе-ренциальные поршни горизонтальных крейц-копфных компрессоров делаются скользящими или подвешенными. Подвешенное выполнение по фиг. 28 и 97 применяется для тяжёлых поршней большого диаметра. Его преиму. щество — минимальный износ цилиндра и [c.531]

С целью проверки полученных рекомендаций и выводов была проведена серия экспериментов по изучению газорегулируемой ТТ открытого типа. Исследуемая труба имела длину 1,5 м, внешний диаметр 10 м и состояла из испарителя и конденсатора. Испаритель был из меди, имел форму медного полого цилиндра длиной 500 мм, на внутренней поверхности которого было 16 аксиальных прямоугольных канавок шириной 0,4 мм и глубиной 0,6 мм. Выбирался он с малым термическим сопротивлением с целью получения высоких значений коэффициента температурной чувствительности, а также уменьшения пульсаций температуры и давления. Цилиндрический конденсатор был выполнен из термостойкого стекла длиной 1 м для уменьшения аксиальной составляющей теплового потока в зоне раздела пар—газ и визуализации процессов. Конденсатор имел гибкое соединение с испарителем и мог изменять угол наклона от —90 до +90°. На внешней поверхности испарителя имитировались граничные условия II рода (три секции омического нагревателя), а на внешней поверхности конденсатора— III рода (сб 10 Вт/(м -К)). Поля температур измерялись хромель-копелевыми термопарами, а также пленочным термонйдикатором на базе жидких кристаллов (в зоне раздела пар—газ). В качестве тепло-нос1 теля использовался этиловый спирт, а неконденси-рующегося газа — воздух или фреон-11. Отношения молекулярных весов имели значения /См= 1,324 и /См = 0,276 соответственно. Диаметр парового канала конденсатора намного превышал минимальное пороговое значение da для пары этанол—фреон-11. По результатам эксперимента были построены графики, показанные на рис. 9. Распределение температуры в области парогазового фронта соответствовало расчетам и рекомендациям. Протяженность зоны раздела этанол — воздух составила 0,004,а зоны этанол — фреон-11 —0,5 м, т. е. на два порядка больше. Аналогичные результаты были получены при отрицательных углах наклона конденсатора (испаритель над конденсатором). [c.32]

Для валов диаметр наименьшего правильного воображаемого цилиндра, ке орьлй может быть описан вокруг вала так, чтобы плотно контактировать с наиболее выступающими точками поверхности (размер сопрягаемой детали идеальной геометрической формы, прилегающей к валу без зазора), ие должен быть больше, чем проходной предел размера. Дополнительно минимальный диаметр б любом месте вала не должен быть меньше, чем непроходной предел размера . [c.33]

Форт-Сент-Врейн. Оборудование первого контура имеет интегральную компоновку в бетонном корпусе под активной зоной расположены два ПГ и четыре газодувки. Каждый из двух ПГ состоит из шести модулей. Гелий из активной зоны через отверстия в опорной плите поступает в межтрубное пространство модулей ПГ, включенных по обоим теплоносителям параллельно. Из ПГ гелий поступает в нижнюю собирающую камеру и по кольцевому зазору подается газодувками на вход в активную зону. Конструкция модуля показана на рис. 3.39. Трубные пучки модуля состоят из промежуточного пароперегревателя, выходного пучка пароперегревателя и комбинированного пучка, включающего па-роперегревательный, испарительный и экономайзерный участки. Пучки выполнены в виде многозаходных спиральных змеевиков, поддерживаемых тремя радиально расположенными перфорированными пластинами, которые в свою очередь соединены с центральной опорной системой. При сборке каждая труба, завитая в спираль, ввинчивается в перфорированные пластины. Оба пучка высокого давления опираются при помощи опорного цилиндра на фланец проходного устройства. Змеевики промежуточного пароперегревателя приварены непосредственно к центральным коллекторам. Наружный кожух пучка также опирается на фланец проходного устройства. Число труб в пучке и их диаметр выбирались из условий обеспечения надежного температурного режима и минимального числа сварных соединений, соприкасающихся с потоком гелия, при умеренной стоимости. При конструировании были приняты меры по устранению теплогидравлических разверок из-за неравномерности полей скорости и температуры теплоносителя в поперечных сечениях пучков. Трубный пучок высокого давления разделен на 18 секций микрокамерами (коллекторами). Пароперегреватель организован по схеме прямоточного подвода пара из испарителя по 18 трубам, проходящим по периферии па-роперегревательного пучка. В ПГ осуществляется выравнивание температуры пара в секциях воздействием на регулируемые дроссельные устройства в каждой водоподводящей трубе. [c.112]

Диаметр цилиндра Диаметр Ши- мальиый мальный Минимальная высота юбки поршня Lp Мини- Мини- (стандартной) [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...