Температура воды питательно холодной

Проведенные исследования неопровержимо показывают, что при схеме водоподготовки, включающей известкование, вода, нагретая в контактных экономайзерах продуктами сгорания природного газа, вполне может служить исходной для приготовления питательной воды для котлов низкого и среднего давления. После отстойников (осветлителей) содержание СО2 равно нулю, а pH. уменьшившаяся в экономайзере ниже 7.0, вновь повысилась до 9—11 [90]. Обстоятельные исследования работы декарбонизатора экономайзера полностью подтвердили целесообразность его устройства. Концентрация в воде СО2 существенно снижается, повышается pH воды, однако при этом несколько повышается концентрация О2. При продувке воды более холодным воздухом температура воды снижается на 1— 2 С. [c.132]

В практике работы отдельных котельных н электростанций наблюдались случаи, когда при ненадежной и неустойчивой работе питательных насосов старой конструкции (например, насосов типа Комсомолец , не рассчитанных на температуру 102—105° С) в деаэраторе атмосферного типа поддерживалась температура воды ниже нормальной. Коррозия металла труб котлоагрегатов предотвращалась установкой на пути воды из деаэратора к питательному насосу теплообменника, в котором деаэрированная вода охлаждается до 70—75° С, подогревая холодную воду, направляемую в деаэратор. Этот же способ иногда применяется, когда подогрев воды в деаэраторах до 102—105° С сужает возможность использования отключаемых водяных экономайзеров, особенно в установках с рабочим давлением 12—15 кГ см . [c.237]

Предварительный подогрев холодной воды (до инжектора) целесообразно осуществлять с помощью пароструйного элеватора (см. рис. 8-6). Элеватор всасывает холодную воду с берега большой высоты (до 6 л), нагнетает подогретую воду в питательный бак, позволяет легко и быстро устанавливать нужную температуру воды. [c.299]

В последних модификациях парогенераторов этого тина для улучшения циркуляции, в особенности при подогреве питательной воды, был применен ввод воды вверху парогенератора но кольцевой перфорированной трубе, что обеспечивало хорошее смешение с циркулирующей водой и ее частичный прогрев за счет конденсации пара, попавшего в воду через циклонные сепараторы. В других конструкциях часть нижнего пучка ( холодной ноги ) была выделена для подогрева питательной воды (интегральный экономайзер), что позволяло вводить в общий ноток воду, до-гретую до температуры кипения. Кроме того, применение экономайзера сделало возможным подъем давления вторичного пара при данной температуре греющей воды или при данном давлении второго контура снижение температуры воды, возвращающейся в реактор. [c.19]

Ниже приведен расчет низа барабана, ослабленного отверстиями для опускных труб. Согласно графику режимов пуска и останова средняя скорость изменения температуры насыщения принята 2° С/мин при этом в период растопки (из холодного состояния) скорость изменения температуры воды в объеме барабана достигает 5° С/мин. Колебания температуры вызываются перемешиванием котловой и питательной воды. Число таких колебаний достигает 30—40 на каждый пуск. [c.186]

Высокая температура воды в питательном баке Понизить температуру воды в питательном баке добавлением холодной [c.420]

Повысить уровень воды в питательном баке Понизить температуру воды в питательном баке добавлением холодной Остановить насос и подтянуть пружины [c.228]

Установка ЛПУ-1 (фиг. 10-5, а, б) работает следующим образом в водотрубном паровом котле 1 получается перегретый пар с температурой 380—400° С и давлением 21-Т-23 ата, который по трубопроводу поступает в поршневую паровую машину 2, соединенную с генератором тока 3. Электрическая энергия подается на распределительный щит 7. Отработавший пар ЕЗ цилиндра паровой машины через выпускную трубу поступает в маслоотделитель 5 и далее в аккумулятор тепла 4. Последний является поверхностным теплообменником, заполненным холодной водой. В нем пар конденсируется, нагревая омывающую теплообменник воду. Образовавшийся конденсат из теплообменника поступает в бак сборника конденсата 6 (питательный бак), откуда вода питательным насосом подается снова в котел. Нагретая в баке-аккумуляторе тепла вода расходуется на нужды фермы. Если нужен пар для запаривания кормов, пастеризации молока и т. д., то на нагрев воды направляется часть отработавшего пара. [c.301]

Во избежание повышенных напряжений, могущих вызвать расстройство в соединениях (вальцованных, сварных, клепаных), по ПТЭ для заполнения котла следует применять воду с температурой не выше 90° С. Практически вода, взятая из деаэратора при температуре 104° С, в питательных трубопроводах немного охлаждается, В начальный период рекомендуется вести заполнение котла с небольшим расходом воды, чтобы после холодного экономайзера, температура ее при входе в барабан не превышала 60—70° С. По мере прогрева тракта и постепенного увеличения расхода температура воды перед барабаном доходит примерно до 90° С. Учитывая, что величина перепада температур в стенке определяется скоростью прогрева [см. формулу (3-1)], заполнение котлов горячей водой во избежание возникновения больших внутренних напряжений рекомендуется проводить для среднего давления в течение 1 —1,5 ч, для высокого давления— в течение 1,5—2,5 ч. [c.38]

В этом случае он защищает выходные витки от пережога и поддерживает заданное значение температуры пара на выходе. В барабанных котлах высокого давления (р = 13,8 МПа) широкое распространение получили схемы регулирования пара впрыском собственного конденсата (рис. 142). После нагрева воды в экономайзере 8 и циркуляционном контуре 1 насыщенный пар из барабана 2 идет двумя потоками в количестве D y на установку 9 получения собственного конденсата и в количестве D— Dg на нагрев пара в потолочном перегревателе <3 и в ширме 5. В установке 9 пар конденсируется при передаче теплоты питательной воде. В результате 1ку > 1 в и 1вэ > 1пв- Полученный конденсат с теплосодержанием в количестве D i и Dgi подается для регулирования температуры пара в паровой тракт котла перед холодным конвективным пакетом 7 ширмы и перед выходной ступенью 6. Остаток конденсата D y — D i — С>в2 насосом 4 перекачивается в барабан 2. Благодаря теплоте, полученной от пара питательной водой, /вэ i> t ne- [c.239]

При питании котлов относительно холодной водой (с большой разностью между температурой питательной воды и температурой насыщения), например при отсутствии или выключении деаэраторов, регенеративных подогревателей, а также водяных экономайзеров, отрицательное влияние неравномерного распределения воды в барабане резко усиливается. [c.146]

Предположительно причины образования трещин R барабанах связывали с резкими колебаниями температуры стенки барабана при разрушении экранных труб, быстрым проведением ремонта и с заполнением холодной питательной водой, а также с недостатками вод-346 [c.346]

Коррозия змеевиков поверхностных охладителей была устранена за счет применения питательной воды в качестве охлаждаюш,ей среды [Л. 67]. Но такое решение также несвободно от недостатков. Применение холодной питательной воды приводило ири малых нагрузках охладителя к конденсации пара, что вызывало разрушение фланцевых соединений регулирующего вентиля охладителя. Изменение температуры и количества питательной воды оказывало неблагоприятное влияние на процесс регулирования. [c.258]

Представляет интерес сравнение характеристик ПГ АЭС с реактором БН-600 и АЭС Феникс , имеющих довольно близкие значения температур теплоносителя первого контура и питательной воды и пара, поскольку можно наглядно увидеть степень возможных различий в конструкционных решениях при близких исходных условиях. Удельная площадь поверхности, приходящаяся на 1 МВт передаваемой мощности в ПГ АЭС с реактором БН-600, примерно в 2 раза больше, чем в ПГ АЭС Феникс (соответственно И и 4,9 м /МВт). Меньшая площадь поверхности в ПГ АЭС Феникс достигается за счет больших температурных напоров между натрием промежуточного контура и пароводяным контуром. Температурный напор в горячих ветках АЭС с БН-600 равен 13 °С, в установке Феникс 30 °С, в холодных ветках — соответственно 90 и 120 °С. [c.15]

Примечание. При испытаниях котла КВ-3 средняя температура питательной воды 25 С, холодного воздуха 36 С, а при испытании котла КВ-5 соответственно 78 и 43 С. [c.235]

В ЦКТИ выполнены проектные разработки парогазового блока мощностью 400 МВт, состоящего из котлоагрегата под наддувом паропроизводительностью 800 т/ч, паровой турбины мощностью 300 МВт с параметрами пара 240 ата, 560/565° С и двух газотурбинных агрегатов мощностью по 30/50 МВт с начальной температурой 770° С. Тепловая схема блока представлена на рис. 44. Экономайзеры включены параллельно регенеративным подогревателям питательной воды. Отвод питательной воды в экономайзер после подогревателя ПНД-2 обеспечивает при номинальной нагрузке температуру уходящих газов не свыше 140° С при температурном напоре на холодном конце экономайзера 30° С. Топливо — угольная пыль. [c.79]

Заполнение котла производится горячей питательной водой однако ее температура не должна превышать 90 С, что достигается путем подачи воды в котел помимо подогревателей высокого давления. Рекомендуемая продолжительность заполнения холодного котла — летом [c.165]

Система охлаждения должна быть приведена в готовность для этого следует открыть напорные задвижки на подводе воды к маслоохладителям, воздухоохладителям и выпустить воздух из водяных камер. Открытие задвижек на сливе воды и создание расхода производятся после пуска агрегата, по мере необходимости, для поддержания нужной температуры масла и воздуха. Заранее создавать проток охлаждающей воды не следует, так как это может в зимнее время переохладить масло или вызвать отпотевание воздухоохладителя за счет конденсации влаги из воздуха. Кроме того, излишний расход охлаждающей воды в любом месте — это потеря, которой не следует допускать. Подачу воды на охлаждение и уплотнение сальников нужно открыть до заполнения насоса, чтобы не подвергать набивку воздействию горячей воды. У насосов, работающих под вакуумом, без предварительного уплотнения сальников нельзя обеспе- чить заливку корпуса рабочей жидкостью. Перед заполнением насоса следует проверить закрытие дренажа корпуса. Холодный корпус питательного насоса нужно заполнить горячей водой медленно, постепенно открывая задвижку на линии всасывания. Чтобы из корпуса насоса вышел воздух, а также для создания небольшого протока воды при прогреве насоса имеется линия, при-48 [c.48]

Вместе с тем недопустимо питание котла и холодной водой. Если питательная вода, входящая в экономайзер, будет иметь слишком низкую температуру (следует иметь в виду, что температура наружной поверхности металла груб экономайзера мало отличается от температуры воды), то водяные нары, находящиеся в продуктах сгорания в перегретом состоянии, начнут конденсироваться на холодных участках труб. При сжигании сернистых топлив конденсат будет насыщаться серной кислотой H2SO4, образующейся из серного ангидрида SO3 а холодные участки труб, оказавшиеся в контакте с раствором серной кислоты, — подвергаться коррозии. Появление на наружной поверхности труб росы водяных паров может вызвать образование плотных золовых отложений с нарушением тяги и снижением тенлопроизводительно-сти котлоагрегата. [c.93]

Парогенераторы и промежуточные теплообменники реакторов типа БН. В реакторах типа БН освоенный уровень температур натрия в первом контуре не превыщает 560 °С, поэтому, учитывая снижение температур в промежуточном контуре, можно считать для этих реакторов реальным уровень температур пара в пределах 450—510°С. Давление пара может назначаться в широких пределах до 24 МПа. Необходимо отметить, что оптимизация параметров парового цикла ограничивается не только выходной температурой натрия, но и подогревом в реакторе. Для современных реакторов типа БН характерен подогрев в диапазоне 150— 200 °С и, следовательно, температура на входе в реактор 300— 400 °С. С учетом снижения температур в ПТО диапазон значений температуры питательной воды на входе в ПГ может быть принят равным 200—300 °С, что соответствует турбоустановкам с регенеративными подогревателями. Таким образом, по холодным веткам контуров располагаемый температурный напор равен примерно 100°С (400 °С — температура первого контура и 300 °С — температура питательной воды), что несколько больще температурного напора по горячим веткам (рис. 1.4). В то же время высокий уровень температур теплоносителей по холодной ветке (до 400°С) позволяет при выборе оптимального давления пара варьировать значения давления в щироком диапазоне, вплоть до сверхкритического (24 МПа). Однако выбор давления свыше 20 МПа ограничивается отсутствием в настоящее время освоенных материалов, обеспечивающих необходимые запасы по длительной прочности теплообменных труб в пароперегревателе. [c.13]

Температура рассола в последней ступени составляет 42°С при расчетной температуре за бортом 28° С. Понижение последней позволяет получить меньшую температуру и в последней ступени, благодаря чему растет производительность и снижается удельный расход тепла. Так, при температуре забортной воды 23° С производительность возрастает до 270 т1сутки, а удельный расход греющего пара снижается до 0,37 кг/кг. Для поддержания достаточно высокой температуры воды перед конденсатором последней ступени при плавании в холодных водах предусмотрена возможность перепуска части рассола в трубопровод охлаждающей (питательной) воды. [c.240]

На рис. 8-6 изображена разработанная автором и широко внедренная в практику схема питания передвижного парового котла инжектором с использованием пароструйного элеватора в качестве В1апомогательного питательного прибора (водоподъемника). Первоначальное заполнение котла водой производят ручным насосом I через резинотканевый всасывающий рукав 2 и стальной напорный трубопровод 14, перекрываемый вентилем 12. После заполнения котла водой всасывающий рукав 2 отсоединяют от ручного насоса 1 и присоединяют к пароструйному элеватору (на рисунке не показан). Затем пускают пар в элеватор и заполняют водой промежуточный бак 17. Отсюда по трубе 18, нерекрываемой краном 4, вода стекает в расходный бак 3, установленный на земле под инжектором 8. Подъем холодной воды элеватором сопровождается ее подогревом (до 38—42°С). При более низкой температуре воды, вода может быть дополнительно подогрета паром в промежуточном баке 17. [c.132]

Разрешается устанавливать котлы на открытых площадках (открытые котельные) в местностях со средней температурой воздуха самой холодной пятидневки года ке ниже минус 26 С, а для котлов-утилизаторов и стальных прямоточных водогрейных котлов башенного типа не ниже минус 30 С. В этих случаях должны быть приняты меры против воздействия атмосферных осадков на обмуровку котла и замерзания воды в трубопроводах, арматуре и элементах котлов во время их работы и остановки. Все измерительные приборы, устройства регулирования и управления работой котлов, питательные приборы, оборудование водоподготовки и рабочие места обслуживающего персонала должны находиться в теплых помещениях котлы должр.ь быть ограждены от доступа посторонних лиц. [c.54]

При максимальном давлении после питательных насосов 198 ата и максимальной температуре воды перед котлоагрегатом около 230° С напорный питательный трубопровод выполнен на фланцевых соединениях на условное давление 250 ата с приварными мембранными прокладками. В качестве датчиков для расходомеров приняты короткие вварные сопла типа Вентури для трубопроводов с внутренним диаметром меньше 80 мм применены шайбы. В схеме первого блока обводная линия помимо подогревателей высокого давления не предусмотрена, в связи с чем в случае повреждения подогревателей необходимы остановка главного котлоагрегата и перевод вспомогательного котлоагрегата на питание холодной водой. [c.207]

На турбоустановках с одноступенчатым промежуточным перегревс м пара для одной из ступеней регенеративного подогрева воды отбирают пар из холодной линии промежуточного перегрева. В крупных блоках с высокой температурой подогрева питательной воды используют, кроме того, отбор пара с давлени- [c.66]

Пуск из холодного состояния. Пуск из холодного состояния— введение питательного насоса в работу в короткий промежуток времени, если до пуска он находился в холодном резерве. Горячая вода, поступающая в насос, быстро пропревает его детали, находящиеся в непосредственном соприкосновении с перекачиваемой, аредой. Таким образом, при расчете и конструировании питательных насосов учитывается возможность колебаний температуры его деталей. Если до пуска насоса через него осуществляется проток небольшого количества воды через дренажи и камеры уплотнений и благодаря этому все детали находятся в прогретом состоянии, то пуск в этом случае называется пуском из неостывшего состояния (горячего резарва). [c.250]

Задача 2.88. Определить расчетную подачу вентилятора котельного агрегата паропроизводительностью 1)=13,8 кг/с, работающего на природном газе с низщей теплотой сгорания 2,= = 35 700 кДж/м , если давление перегретого пара />пи = 4 МПа, температура перегретого пара /пд = 430°С, температура питательной воды /пв=130°С, кпд котлоагрегата (брутто) = теоретически необходимый объем воздуха F° = 9,48 м /м , коэффициент запаса подачи / i=l,05, коэффициент избытка воздуха в топке От =1,15, присос воздуха в топочной камере А(Хт = 0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе Да зд-—0,04, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор, /хв = 20°С и барометрическое давление воздуха /2g = 98 10 Па. [c.87]

Задача 2.92. Определить мощность электродвигателя для привода вентилятора котельного агрегата паропроизводитель-ностью D= 13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле с низшей теплотой сгорания 2 =10 636 кДж/кг, если температура топлива на входе в топку 1. = 20°С, теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кгК), давление перегретого пара /)пи = 4 МПа, температура перегретого пара fnn = 450° , температура питательной воды пв=150°С, кпд котлоагрегата (брутто) fj p=86%, теоретически необходимый объем воздуха V° — = 2,98 м /кг, коэффициент запаса подачи i=l,05, коэффициент избытка воздуха в топке t =l,25, присос воздуха в топочной камере Aotr = 0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе Да,п = 0,04, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор, j, = 25° , расчетный полный напор вентилятора Н = = 1,95 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2=1,1, эксплуатационный кпд вентилятора rjl = 6lVa, барометрическое давление воздуха Лб = 98 10 Па и потери теплоты от механической неполнотьь сгорания топлива 94 = 4%. [c.89]

В эксплуатации находится значительное количество паровозных котлов, снятых с экипажной части паровозов и установленных стационарно. Особенности конструкции этих котлов и специфика их эксплуатации вызывают значительные деформации стенок огневой коробки, определяемые изменением температуры стенок. Этому способствует эксплуатация котла без докотловой обработки воды, значительные колебания нагрузки, подача больших масс холодной питательной воды, прорывы в топку холодного воздуха, несоблюдение рел<има расхолаживания котла. Частое изменение температуры стенок, сопровождающееся деформациями удлинения—сжатия, вызывает усталость металла, в результате чего образуются трещины. Они наблюдаются у кромки листов и отверстий под заклепки, отверстий под связи и трубы. [c.420]

Схема № 3 (рис. 9-7) разработана для котельных с индивидуальными. поверхностными и контактными экономайзерами. Ее отличне от схемы № 1 заключается в том, что холодная водопроводная вода нагревается до несколько меньшей температуры — 50—55° С, а питательная вода после атмосферного термического деаэратора подается в котел не непооредственно, а через поверхностный водяной экономайзер. [c.178]

Системы возврата конденсата в котельную должны обеспечивать возможно полное возвращение конденсата с наименьшей потерей его энтальпии и без загрязнения. Конденсат, если он не загрязнен, является наилучшей питательной водой, так как солесодержание его, почти всегда значительно меньше, чем у химически очищенной природной воды, а если он возвращается по хорошо изолированным трубопроводам и температура его близка к 100° С, то по сравнению с использованием холодной питательной воды экономится еще 10—157о топлива при производстве пара. Потребители пара должны возвращать конденсат непрерывно и по возможности равномерно. Для уменьшения количественных потерь конденсата необходимо принимать все меры по устранению парений, потерь при вторичном вскипании перегрев того конденсата, переливов через уровень сборных баков и утечек в возвратной сети конденсатопроводов. В технологии производственных процессов надо проверить возможность устранения больших расходов свежего пара, смешивающегося с обрабатываемыми материалами и загрязняющегося ими. Свежий пар во многих случаях может быть заменен отработавшим паром с обогревом материалов через поверхность, а иногда нагревом с использованием электрической энергии или применением высокотемпературных теплоносителей. [c.321]

При поступлении в котельный агрегат (в водяной экономайзер) питательной воды более высокой температуры уменьшается отдача тепла дымовыми газами в экономайзере, и тем самым при прочих равных условиях увеличивается температура уходящих газов. Для того, чтобы довести ее вновь до значения, которое имело место при питании котла более холодной водой, потребуется увеличить воздухоподогреватель, что б свою очередь скажется и а остальных элементах котельного агрегата. Не всегда возможно дальнейшее развитие подогрева воздуха но если оно и возможно, то для этого потребуется дополнительный расход металла на поверхности воздухоподогревателя, а кроме того, повысится и расход энергии на дымососы я вентиляторы вследствие увеличенного сопротивления воздухо подогревателя. Поэтому задача нахождения наивыгоднейшей температуры уходящих гаеов, довольно просто решаемая только с точки зрения котельного агрегата, в условиях станций с развитой системой подогрева питательной воды паром из отборов турбин становится более сложной. [c.131]

Для сопоставления расходных харжтеристик и реактивных усилий, возникающих при истечении вскипающей жидкости, на Одесской ТЭЦ была создана экспериментальная установка, схема которой приведена на рис. 7.5. Питательная вода давлением 3 МПа подогревается в теплообменнике 1 до необходимой температуры и по подводящему трубопроводу 2 через гибкий шланг 3 подается в рабочий участок 4 со съемными соплами 5. Сброс пароводяной смеси осуществляется в бак холодных точек 6. Свободная подвеска рабочего участка позволяла измерять реактивное усилие, с помощью тензодатчиков 7, наклеенных на упругие злементы 8. Схема нагружения упругих элементов - консольный изгиб. В качестве упругого элемента выбрана балка — пластина равнопрочного сечения, обеспечивающая постоянство нормального напряжения на всей длине рабочей части, что позволило одинаково нагрузить все тензорезисторы. Число пластин равно двум, что устраняет перекосы и раскачивание рабочего участка. Установлено две группы тензорезисто-ров, соединенных по схеме моста. Расход контролировался с помощью расходомерной шайбы 9. [c.155]

Содержание растворенного в питательной воде кислорода не должно превышать 10 мкг1кг (см. 412 ПТЭ). Если деаэраторы перед пуском не были заполнены, то деаэрацию можно обеспечить в процессе заполнения аккумуляторных баков. Для этого следует за 20—30 мин прогреть паром от постороннего источника пустые деаэраторы и поставить их под давление пара порядка 2—3 кгс[см , затем начать подачу обессоленной воды или конденсата из запасных баков, включив при этом в работу регулятор давления. Пониженное давление в этом случйе целесообразно поддерживать с той целью, чтобы получить умеренную температуру питательной воды для заполнения холодного котла. [c.25]

Случай 1. После остановки блока в течение примерно 20 ч производилась лериодически подпитка котла. Арматура на линии впрыска питательной воды в охладитель РОУ 140/25 имела неплотности, а дренаж этой РОУ был врезай в паропровод холодного промперегрева. В результате указанный паропровод частично заполнился водой, и эта вода попала в ЦВД со стороны выхлопа. Обслуживающий персонал заметил на регистрирующем приборе резкое понижение температуры выхлопа ЦВД и лишь тогда начал искать причину. [c.160]

Расследование условий работы котлов за время их эксплуатации показало ее серьезные дефекты. До 1943 г, водяных экономайзеров в котельной не было, но и после установки экономайзеров, вследствие периодических неполадок с дымососами, их часто выключали и питали котлы водой с температурой 50—60°С имелись случаи упусков и перекачек воды часто происходили неполадки с рещетками топок Каблиц и вынужденные остановки котлов. Из-за перебоев в поступлении топлива и работы с незаполненными бункерами в топки иногда поступал холодный воздух на котлах не было устройств для парового разогрева нижних барабанов при растопке щтуцера вводов питательной воды в барабаны котлов не имели защитных рубашек, а распределение питательной воды в барабанах осуществлялось через корыта с косым сливом. Все это создавало в металле барабанов значительные местные дополнительные напоя-жения термического характера. [c.95]

Вследствие больших потерь питательной воды и периодической подачи в деаэратор повышенного. количества холодной химоч ищенной воды температура в деаэраторе (атмосферного типа) электростанции систематически снижалась до 98°С и ниже. В результате работы с повышенным оодержани-ем кислорода в нитательной воде произошло несколько остановок котлов из-за течи стальных экономайзеров, пораженных внутренней кислородной коррозией. [c.150]

При заполнении водой перед растопкой котла типа Гарбе—ЮМТ с поверхностью нагрева 400 м , находившегося в холодном резерве, в него подали питательную воду с температурой 100°С. При этом появились трещины и течи в пяти трубах чугунного ребристого экономайзера вследствие значительных деформаций холодных тр уб при подаче горячей воды (в котельной была низкая температура). [c.152]

Вторую ступень ТВП устанавливают в рассечку между пакетами экономайзера (рис. 10, г). Для обеспечения минимально допустимого температурного напора на холодном конце экономайзера и получения умеренных скоростей воздуха во второй ступени ТВП температура воздуха на выходе из первой ступени воздухоподофевателя должна превышать на 30—40° С температуру питательной воды. [c.23]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...