Расход источника объемный

Зная поле скоростей, можно найти объемный расход источника или стока [c.164]

Так как е имеет смысл объемной плот-0 сходимости интеграла, ности расхода источников, то естествен-представляющего решение но искать потенциал Ф (х, г/, ) в виде Суммы потенциалов источников, расположенных в точках ц, 5. Положим [c.270]

Пусть объемный расход источника в неограниченную область в несжимаемой жидкости равен q. Течение является чисто радиальным. Если представить себе сферическую поверхность радиуса г, имеющую в центре источник, то радиальная компонента скорости на ее поверхности равна [c.127]

Здесь коэффициент т (1) означает объемный расход источника при истечении из центра в момент времени действительно, объем жидкости, протекаюш ий через площадь 4яг на расстоянии г от центра, равен [c.33]

Это выражение отличается от (67) только наличием времени запаздывания г/с, требующегося для того, чтобы информация об изменениях объемного расхода источника т (i) передавалась на расстояние г со скоростью с такое чрезвычайно слабое различие между решениями уравнения Лапласа и волнового уравнения надо вновь отметить как относящееся исключительно к случаю трехмерной задачи. [c.33]

Функция (5.6) в зависимости от знака Q соответствует точечному источнику (Q > 0) или стоку Q < 0), причем сама величина Q называется мощностью источника (или стока) и физически представляет собой объемный расход жидкости через произвольную сферическую поверхность радиуса г. Действительно, объемный расход [c.186]

Следовательно, число а можно выразить через объемный расход Q, определяющий мощность источника или стока, и комплексный потенциал такого потока можно представить в виде [c.165]

Для преобразования переменного потока используют объемные и инерционные трансформаторы. Объемные трансформаторы выполняют в виде сдвоенных гидроцилиндров поступательного движения с разными полостями. Применяют их для повышения давления питания (мультипликаторы) или для увеличения расхода при сниженном давлении (редукторы). Инерционные трансформаторы выполняют в виде ротора со спиральными каналами. Преобразование переменного потока (расход и давление) в инерционных трансформаторах осуществляется в соответствии с длиной и сечением каналов. Трансформаторы используют для согласования параметров источников и потребителей переменного потока. [c.225]

Ограничивают пуски не только температурные деформации ротора. При каждом пуске турбины ротор проходит запретные вибрационные зоны, опасные для лопаточного аппарата, особенно для лопаток последних РК. Накопление усталостных явлений в лопатках снижает их долговечность. Последние ступени ЦНД оказываются также в очень неблагоприятных аэродинамических условиях при малых объемных расходах пара, в частности, на холостом ходу (п. П1.7). Возникающие при этом переменные аэродинамические силы (при меняющейся, к тому же, частоте вращения) также служат источником накопления усталостных явлений. Кроме того, во время пускового периода интен- [c.53]

Источником тепла при газовой сварке является газовое пламя. Наиболее высокая температура пламени получается при сжигании ацетилена в кислороде. Ацетилен получают с помощью различных генераторов (табл. 3.32). Мощность пламени определяется объемным расходом ацетилена, зависящим от номера наконечника горелки. Расход ацетилена (м ч) равен [c.244]

Другим источником капельной влаги в проточной части являются нестационарные обратные токи, возникающие в последних ступенях при уменьшении объемного расхода пара и подсасывающие влагу из конденсатора. Эти явления подробно рассмотрены в гл. 11. [c.458]

Здесь О — объемный расход жидкости через поверхность сферы, г o = = Уг(а), г — радиальная координата. Согласно полученным формулам, объемная плотность электрического заряда в несжимаемой жидкости равна нулю. В этом случае заряд располагается на бесконечности в виде слоя поверхностного заряда. Образование такого слоя становится понятным, если рассмотреть аналогичную задачу для области В, заключенной между сферическим источником г = а и сферой г = Я > а, потенциал которой полагается равным нулю. При Я оо эта сфера моделирует бесконечно удаленную область пространства. Заметим также, что сумма Ед объемного и поверхностного зарядов вне тела V определяется формулой [c.371]

В качестве примера непрерывного распределения источников рассмотрим конечный линейный источник, расположенный на оси z от начала координат до точки А (О, а) (см. рис. 4.11.1). Распределение источников вдоль этого отрезка может быть охарактеризовано локальным расходом, отнесенным к единице длины Q Q (I) в каждой точке отрезка тогда если бд — объемный расход отрезка длины 6 , то [c.129]

Суммарный объемный расход от линейного источника имеет [c.130]

Расход объемный источника 127 [c.617]

Источник (сток) в начале координат (рис. 59) с секундным объемным расходом (дебитом) Q — действительной величиной, положительной [c.172]

С возможными упрощениями в случае плоского или осесимметричного характера потока. Но существует много задач, в которых нет такой простой, непосредственной постановки. Часто задаются некоторые косвенные величины, как, например, секундный объемный расход жидкости сквозь сечения трубы при постановке внутренней задачи протекания жидкости, мощности источников, схематизирующих подачу жидкости в поток, начальный импульс (секундное количество движения) струи, распространяющейся в затопленном жидкостью пространстве и др. В этих случаях, как уже упоминалось, даже построение чисел подобия требует дополнительных соображений, не говоря уже о разыскании структуры самого решения. Следующий простой прием может при этом оказаться полезным. [c.375]

Схематизируем подвод жидкости из отверстия в дне чаши, поместив в точку S (0 = 0) источник с секундным объемным расходом и приняв, что сток происходит из круговой ш ели (0 = 0 ) на верхнем краю чаши в пространство с абсолютным давлением р . Уравнение (202) переписывается в виде [c.426]

Поэтому получают распространение гидроусилители типа следящего гидропривода с объемным регулированием выходной скорости, осуществляемым изменением производительности насоса, который в этом случае будет работать с переменным давлением и расходом. Поскольку количество рабочей жидкости, подаваемой насосом, определяется требуемой скоростью исполнительного гидродвигателя, а давление — его нагрузкой, мощность источника питания соответствует (без учета потерь) мощности, потребляемой гидродвигателем. [c.479]

В случае течения Пуазейля (уравнение (5.6) гл. 7) граничные условия однородны и член типа источника равен 5 = /с з это означает, что скалярное произведение ((5, К)) пропорционально объемному расходу, так что последний мояшо точно вычислить. [c.226]

Так как напряжение М. в точечном источнике или стоке было по размерности эквивалентно объемному расходу, значение т в вышеуказанных уравнениях должно иметь размерность объемного расхода на единицу длины. Если значение т отрицательно, тогда поток направлен радиально внутрь по отношению к оси г, так что он представляет двухмерный сток. Как для источника, так и для стока расход на единицу длины вычисляется следующим образом [c.84]

Одно из наиболее серьезных ограничений точности натурных измерений при испытаниях больших гидравлических конструкций или машин связано с измерением расхода. До настоящего времени еще не разработан вполне удовлетворительный метод точного измерения больших расходов жидкости. Точность большинства лабораторных расходомеров в конечном счете зависит от их тарировки с использованием резервуаров для измерения объема или веса. При расходах порядка десятков кубических метров в секунду весовые измерения невозможны, поэтому используются только обычные резервуары для измерения объема. Такие резервуары, как тарировочные бассейны, наряду с существующими всегда погрешностями, обусловленными испарением, потерями вследствие утечек и т. д., имеют источник более существенных погрешностей, а именно изменение уровня жидкости в бассейне за время пуска обычно слишком мало по сравнению с неизбежными погрешностями измерения положения поверхности воды. В объемных измерениях обычно предполагается, что [c.544]

Отсюда следует, что возмущения, описываемые потенциалом (18.12), можно рассматривать как результат действия в центре симметрии с=0 источника (стока) с объемным расходом Q(/). Согласно выражению (18.12) возмущения от действия такого источника приходят в точку с координатой х с опозданием относительно момента их возникновения в центре симметрии на время х1а , которое требуется возмущению для его распространения от центра симметрии до данной точки со скоростью звука а , В связи с этим потенциал возмущений вида (18.12) называется запаздывающим потенциалом. [c.235]

Этот перенос условия (18.17) на отрезок оси х означает, что на этом отрезке помещаются распределенные источники с объемными расходом, определяемым формулой (18.18) или (18.19). Взаимодействие газа, истекающего из источников, с набегающим потоком фор-мирует линию тока, приближенно представляющую контур профиля. [c.341]

Кроме рассмотренных выше простейших измерителей объемного расхода в промышленных установках и при технических исследованиях применяются расходомеры, основанные на иных принципах действия. Из-за ограниченного объема главы ниже дается лишь краткая характеристика некоторых из них и приводятся ссылки на литературные источники, снабженные, как правило, обширной библиографией. [c.372]

Гидравлические механизмы. Под гидравлическими механизмами обычно подразумевают совокупность поступательного или вращательного механизмов, источника, нагнетающего рабочую жидкость (насос, гидравлический аккумулятор), управляющей и регулирующей аппаратуры. Гидравлические механизмы, в которых движение ведомых звеньев зависит от расхода жидкости в рабочем пространстве, называются объемными. В практике используют также гидродинамические передачи (механизмы), движение ведомых звеньев которых зависит от воздействия на них гидродинамических давлений потока жидкости. [c.32]

Сравнительно давно был рассмотрен класс плоских задач, определяемых заданием секундного объемного расхода Q из источника, помещенного в начале координат, и физических констант жидкости ц и р. В полярной системе координат (г, е), из соображений размерности, подробно изложенных в конце 87, вытекает, что решения этого типа задач 3) должны иметь следующую общую структуру [c.534]

Так, в гидравлическом приводе связь механической и гидравлической подсистем является гираторной и соответствует рис. 4.6, б,- если для источника объемного расхода в гидравлической подсистеме использовать выражение g= =SV, а для источника силы в механической подсистеме — выражение F=SP, где У — скорость перемещения поршня 5 — площадь поршня Р — давление жидкости в цилиндре. [c.171]

Этот поток на расстоянии г мгновенно реагирует на изменение объемного расхода источника т 1) из центральной точки, поскольку время передачи информации на расстояние г для идеализированой жидкости, скорость звука в которой бесконечна, равно нулю. [c.33]

Источником сильных пульсаций может быть также поверхность тангенциального разрыва скорости (от точки пересечрния скачков), если она заходит внутрь диффузора. Типичные кривые зависимости величин Од и с от относительного объемного расхода воздуха У/Fp (отношение действительного расхода У к расчетному Ур) при разных значениях числа Маха М приведены на рис. 8.58. Применяют также дроссельные характеристики диффузоров в виде зависимостей Од(ср) и схж(ср) при Мн = onst (рис. 8.59). [c.487]

Следует отметить, что тепло- и массообмен во влажном газе при определенных условиях сопровождается туманообразова-нием — объемной конденсацией пара, связанной с появлением мельчайших капель жидкости, взвешенных в газопаровой смеси [2, 8, 9 . Это происходит тогда, когда парциальное давление Р пара в смеси становится больше давления насыщения Ps, то есть когда пар становится пересыщенным. Процесс объемной конденсации пара происходит скачком, с очень большой скоростью. Поскольку в аппаратах технических систем всегда есть центры конденсации (мелкие твердые частицы, газовые ионы и др.), то критическая степень пересыщения близка к единице и конденсация может начаться практически по достижении состояния насыщения газа. Туман плохо осаждается на поверхностях и является стоком пара и одновременно источником теплоты, которая выделяется при конденсации пара и расходуется на нагрев прилегающих слоев холодного газа. Более того, над поверхностью жидкости всегда есть слой насыщенного газа, в котором при переменной температуре слоя и наличии центров конденсации тумано-образование является неизбежным, так как зависимость Р = = /( ), определяемая кинетикой переноса массы и энергии, и зависимость Ps — f t), определяемая физическими свойствами жидкости, не совпадают. Совпадение давлений (Рп =Ps) имеет место только на верхней и нижней границах слоя, а между границами избыток пара переходит в туман. [c.24]

Во втором и третьем разделах изложены основы математического моделирования режимов соответственно идеализированного и реального ЦН в координатах действительных чисел (скалярная модель). На базе модифицированного уравнения Эйлера предложена схема замещения насоса, которая состоит из гидравлического источника - аналога электродвижущей силы с постоянным гидравлическим сопротивлением (импедансом). Для учета конечного числа лопастей в рабочих колесах, наличия объемных, гидравлических и механических потерь схема дополняется соответствующими нелинейными сопротивлениями. Расчет параметров этой схемы по конструктивным данным машины ведется в системе относительных единиц, где базовыми приняты номинальные параметры ЦН. На основании уравнений Кирхгофа для схемы замещения записана система нелинейных уравнений равновесия расходов и напоров ЦН, решение которой позволяет построить рабочие характеристики ЦН и оптимизировать его конструктивные параметры. Рассмотрен также вопрос эквивалентирования многопоточных и многоступенчатых насосов одноступенчатой машиной с колесом с односторонним входом. [c.5]

Пусть некоторое плоское движение задается секундным объемным расходом Q на единицу длины и физическими константами ц и р. Примерами таких течений могут быть радиальное течение в плоском конфузоре диффузоре) с прямолинейными стенками, линии сечения которых плоскостью движения пересекаются в источнике мощности Q, а кроме того разнообразные спирале- [c.375]

Накопленный опыт использования транспортных устройств на АСО свидетельствует о том, что удобство их эксплуатации зависит, в частности, от правильного выбора диаметра шланга для подвода воздуха к системе АСО от цеховой сети или другого источника сжатого воздуха, удаленнрго на сравнительно большое расстояние (до 100 м). Шланг большого диаметра мешает нормальному движению устройств — из-за значительной массы шланга приходится прикладьтать большие тяговые усилия, что особенно ощутимо при транспортировании устройства вручную. Затрудняется также подвеска шланга к специальным верхним балкам. Шланг малого диаметра, хотя и исключает указанные неудобства, но имеет большее гидравлическое сопротивление, так что при значительной его длине может оказаться недостаточно давления воздуха в цеховой пневмосети для обеспечения питания АСО. Поэтому для выбора минимального проходного диаметра шланга необходимо рассчитать его исходя из условия допустимых потерь давления Др в результате гидравлических сопротивлений при заданных длине шланга / и объемном расходе Q. Если давление в цеховой сети, а давление в камере АСО рз, то AiP = Рд - рз. Рассчитываем в следующем порядке задаемся диаметром шланга d и вычисляем Др, применяя рекомендации, изложенные в книге И.Е. Идельчика. Если полученный в результате расчета перепад давления оказался меньше допустимого, то задаем- [c.70]

В рассмотренных установках происходит главным образом испарительное охлаждение циркуляционной воды вследствие испарения некоторой ее части, и в меньшей мере, в результате нагрева воздуха. Убыль воды в прудах и озерах пополняется естественным путем, а в градирнях и брызгальных бассейнах — при помощи насосной установки из близлежащих источников. Вследствие непрерывного испарения части воды жесткость воды в системе постепенно возрастает, что вызывает необходимость периодической смены воды или химического смягчения ее. Производительность охлаждающего устройства выражается объемным расходом воды W в м 1час (гидравлическая нагрузка). Характерным геометрическим размером является площадь поперечного сечения 8др в на том горизонтальном уровне, где происходит встреча воды с воздухом. Интенсивность работы охлаждающего устройства выражается удельной гидравлической [c.324]

Описание явлений, связанных с распространением струй в вязкой жидкости, требует также точного решения нелинейных уравнений Навье — Стокса. При этом приходится иметь в виду, что эти явления устойчивы лишь при сравнительно небольших значениях числа Рейнольдса, Н, А. Слезкин (1934), по-видимому, впервые обратил внимание на существование группы точных автомодельных решений уравнений Навье — Стокса, которую в дальнейшем Л. Д, Ландау (1944) истолковал как распространение затопленной струи в безграничной области пространства, заполненного той же вязкой жидкостью. Ландау показал связь этого точного решения с известным уже к тому времени решением задачи о круглой струе в приближении теории пограничного слоя, т. е. при больших значениях рейнольдсова числа. Более общее, неавтомодельное решение было позже получено В И. Яцеевым (1950) и интерпре сировано Ю. Б. Ру-мером (1952) как решение задачи о струе, бьющей из источника с заданным конечным значением секундного объемного расхода. [c.515]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...