Масса приведенная деталь

Максвелла-Кремоны диаграмма - Построение 144 Максвелла-Мора формула 151 Малинина метод 256 Манометры с пружиной Бурдона — Пример расчета на жесткость 217 Маркировка деталей машин Влияние на выносливость 465 Масса приведенная консольной балки — Пример определения 400 [c.547]

Во многих машинах масса, приведенная к поршню гидроцилиндра, изменяется в широких пределах. Так, например, в плоскошлифовальных станках, в которых масса изделия соизмерима с массой подвижных частей гидропривода, общая масса передвигаемых деталей составляет 700—2000 кг или 2000—4000 кг. В механизме поворота каретки промышленных роботов приведенная масса может изменяться в 6 раз из-за изменения массы изделия и расстояния его от оси поворота каретки. [c.17]

Приведенная масса регулятора и органов топливоподающей аппаратуры двигателя определяется из условия равенства кинетической энергии некоторой фиктивной массы [J-, заменяющей муфту и участвующей в ее движении, сумме кинетических энергий масс муфты, деталей регулятора, топливного насоса и соединительных элементов, связанных в своем движении с относительным движением муфты. [c.253]

Ниже рассматривается приведение масс перечисленных деталей. [c.254]

Муфта регулятора является местом приведения масс отдельных деталей регулятора и топливного насоса, поэтому скорости перемещения (заданные произвольно) действительной массы муфты и ее приведенной массы равны между собой. Таким образом, в соответствии с соотношением (120) действительная масса яг муфты равняется ее приведенной массе [c.254]

Для удаления пасты ГОИ с полированных деталей использовался бензин. Внедрение на этой операции полировочной пасты, состав которой (в % по массе)-приведен ниже, позволило не применять бензин. [c.25]

Сдвоенный вибропитатель дает возможность производить поштучно выдачу деталей при одинаковых или разных скоростях движения их в верхнем и нижнем бункерах. Скорости движения деталей зависят от величины амплитуды колебаний верхнего и нижнего бункеров, что в свою очередь зависит от соотношения масс, приведенных к точкам заделки пружин на фланцах. [c.314]

Масса подвижных деталей гидроцилиндра обычно составляет незначительную долю общей приведенной к поршню массы подвижных частей привода М, поэтому ее можно считать мало зависящей от остальных параметров. Масса М определяет два коэффициента, входящие в формулу ( .92) в соответствии с выражением (У.31) и Со по соотношению (У.45). Оба эти коэффициента, возрастающие при увеличении приведенной к поршню массы М, входят в отрицательный член предпоследнего определителя Гурвица. Увеличение М всегда уменьшает величину Н 1 и, следовательно, сужает область устойчивого равновесия привода. При этом во избежание возникновения автоколебаний приходится, например, уменьшать передаточное число , что в соответствии с формулой (У.Зб) увеличивает ошибку слежения в установившихся режимах. Кроме того, увеличение массы подвижных частей, как известно, ухудшает динамические характеристики привода, увеличивая динамическую ошибку и время переходного процесса. Поэтому для повышения точности работы гидравлических следящих приводов желательно конструктивными мерами и выбором материалов по возможности уменьшать массу подвижных частей. Величина М для некоторых приводов манипуляторов может изменяться в зависимости от положения звеньев. Поэтому для обеспечения устойчивости равновесия этих приводов необходимо производить расчет при максимальном значении М. [c.133]

Масса вращающихся деталей, приведенная к радиусу кривошипа [c.168]

Рабочие чертежи сопровождают ведомостями металла на элемент, где указывают номера позиций, профиль, длину, количество и массу отдельных деталей конструкций. На рис. 381 приведен пример ведомости металла. Кроме этого, к чертежу даются необходимые примечания. [c.327]

Приведение масс движущихся деталей двигателя [c.13]

Для планирования производства и правильного учета материалов необходимо руководствоваться нормами их расхода. В табл. 92 приведен расход основных материалов в процентах к массе обработанных деталей. [c.224]

В этой формуле числитель дроби представляет собой сумму (на заданную либо приведенную годовую программу) чистой массы (веса) деталей gnp, предусмотренных к изготовлению из металла данного сортамента. Числовое значение этой величины устанавливают путем простых подсчетов на основе выборки из спецификации деталей, приложенной к чертежам подлежащих изготовлению изделий. [c.206]

Заметный выигрыш в массе машины дает облегчение крепежных деталей. Придание рациональных форм крепежным деталям сопровождается прочностными и технологическими выгодами. В качестве примера приведен случай стяжного болта 27. Облегченная конструкция 28 обладает повышенной циклической прочностью, особенно если резьба выполнена накатыванием, а стержень редуцированием. [c.114]

Q—вес деталей, присоединенных к пружине Q — собственный вео пружины g — коэффициент приведения массы пружины к месту соударения (для цилиндрических пружин при приведении массы к концу [c.721]

Сила инерции зависит от ускорения а и приведенной массы т золотника и связанных с ним деталей [c.170]

Препреги из тканой ровницы и матов. Это композиции со средними прочностными характеристиками. Они широко применяются для изготовления деталей прогулочных яхт и рабочих катеров. Комбинация из чередующихся попеременно слоев матов и тканой ровницы получила широкое признание среди предпринимателей. В материалах с подобными структурами найдено компромиссное сочетание таких параметров, как масса, физические свойства и стоимость сборки. Усредненные физические и механические характеристики приведенных трех слоистых структур в продольном направлении представлены в табл. 1, по данным Скотта [22]. [c.237]

Уравнения движения привода выписаны на основе уравнений Лагранжа, а рассеяние энергии в системе учтено в виде модели вязкого трения. Численные значения коэффициентов затухания колебаний определили расчетным путем с последующим уточнением в процессе экспериментального исследования. При расчете параметров дифференциальных уравнений движения учли, что баланс крутильной податливости складывается из податливостей валов па кручение, контактных деформаций сопряженных деталей, податливостей опор и изгибных деформаций валов, приведенных к крутильной податливости. Уравнения движения главного привода, имеющего переменные массы и жесткости, представили [c.131]

Пусть, например, деталь, вращающаяся с угловой скоростью имеет момент инерции а звено приведения вращается со скоростью <й р. Приравнивая кинетические энергии детали и приведенной массы, получим [c.13]

Для приведения вращающихся масс достаточно момент инерции детали разделить на квадрат передаточного числа между этой деталью и звеном приведения. Аналогично приводятся массы поступательно движущихся деталей. В этом случае [c.13]

Следует отметить, что, так как расчетная схема выбирается с известными допущениями, нет никакой необходимости в большой точности определения приведенных жесткостей участков редуктора и их масс. Для целого ряда деталей можно пользоваться приближенными формулами и экспериментальными данными. Упругостью ряда деталей вообще можно пренебречь. [c.14]

Цилиндр 1 с укрепленными на нем деталями имитирует приведенную массу руки ( 10 кг). Жесткость регулировочной пружины 13 составляет 3-10 Н/м. Упругий элемент 3, имитирующий жесткость руки, имеет нелинейную характеристику восстанавливающей силы. Электромагнитный демпфер с коэффициентом демпфирования порядка 80 Н-с/м имитирует вязкое трение руки человека. При испытаниях ручного инструмента имитатор прижимают к стенду, при этом цилиндр 1 перемещается на шариках И до совмещения указателя 12 с риской на цилиндре 1. Пружина 13 сжимается, а замкнутое кольцо 6 входит в магнитное поле демпфера. Ручной инструмент возбуждает колебания подвижных частей имитатора. Режим работы ручного инструмента с данным имитатором эквивалентен режиму работы инструмента в реальных производственных условиях. [c.392]

Задачей статической балансировки является приведение центра тяжести на ось вращения, т. е. обращение оси вращения в центральную ось инерции. В этом случае при вращении детали не будет возникать суммарной центробежной силы, но может остаться пара сил инерции, зависящая от величины центробежных моментов инерции. Если деталь по длине имеет небольшие размеры, то величины этих пар сил инерции невелики, и поэтому можно бывает ограничиться одной статической балансировкой. Например, статической балансировкой можно ограничиться в случае таких деталей, как маховики, неширокие шкивы, зубчатые колеса и т. п. Но для барабанов, длинных трубчатых валов и роторов различного рода, если они имеют высокое число оборотов (например, турбинные роторы), необходима динамическая балансировка, задачей которой является обращение оси вращения в главную центральную ось инерции, т. е. такую, при вращении около которой в детали не возникает не только центробежной силы, но и пары сил инерции, зависящей от центробежных моментов инерции ее масс. К статической балансировке тихоходных деталей при- [c.193]

ЛИЙ или узлов с указанием количества и массы тех деталей, которые обрабатываются в данном цехе. При этом подетальная ведомость составляется только для типового изделия. Все остальные изделия, входящие в программу, приводятся к типовым. В этом случае нет необходимости иметь полный перечень обрабатываемых деталей, а при большой номенклатуре изделий составить его и невозможно. Чёртежй, как правило, имеются только на часть изделий (в основном на изделия-представители), по которым ведутся все расчеты. Такая программа является приведенной. [c.127]

На этом рисунке т- — масса клапана, деталей крепления клапанной пружины, клапанной пружины, приведенная к оси клапана, и масса части коромысла — масса части коромысла и Т1асти штанги [c.285]

Чаще всего приведение производится к наиболее упругой части механизма. В большинстве случаев основную часть составляет масса вращающихся деталей двигателя с муфтой или маховиком и масса исполнительного органа. В случае приведения к промежуточному валу многомассцая система, изображенная на рис. 39, может быть представлена в виде двухмассной (рис. 40), для которой приведенные моменты инерции приближенно могут быть определены по формулам [c.94]

Так как наибольщую частоту вращения имеет вал электродвигателя, и на последующих валах она уменьщается соответственно передаточному числу (Ыг>Ы2>Ы1), которые входят в знаменатель в квадрате [см. формулу (1У.52)] и, следовательно, численное значение выражения их кинетической энергии на валу приведения невелико, то наибольшую величину крутящего момента для приведения во вращение требуют массы деталей, находящиеся на валах с большей частотой вращения. Исходя из этого влияние масс вращающихся деталей, укрепленных на валах, последующих за первым учитывают поправочным коэффициентом /=1,15-5-1,2 к величине момента на первом валу. Следовательно, потребный момент для преодоления инерции вращающихся масс с учетом КПД этих передач равен [см. формулу (IV, 48)] [c.160]

Выше было показано, что движение началыгого звеиа тем ближе к равномерному, чем больше приведенный момент инерции или приведенная масса механизмов манн ны. Увеличение приведенных масс или приведенных моментов инерции может быть сделано за счет увеличения масс отдельных звеньев механизмов. Практически это увеличение масс производится посадкой на один из валов машины добавочной детали, имеющей заданный момент инерции. Эта деталь носит название махового колеса, или маховика. Задачей маховика является уменьшение амплитуды периодических колебаний скорости начального звена, обусловленных b ui-ствами самих механизмов машины или периодическими изменениями соотношений между величинами движущих сил н сил сопротивления. [c.381]

Для получения более полных характеристик переходных и неустановившихся процессов, возникающих при разгоне и торможении системы с учетом упругости жидкости и трубопроводов, уточнения предложенного закона изменения проходного сечения встроенного гидротормоза, назначения оптимальной последовательности работы и характеристик управляющей и регулирующей аппаратуры, выбора оптимальных характеристик и разработки методов расчета систем такого типа выполнены теоретические исследования, в которых расчетная схема гидропривода (рис. 3) принята в виде четырехмассовой системы с упругими связями одностороннего действия. Масса 9 представляет собой суммарную массу вращающихся частей насосного агрегата, масса Шд — приведенную к поршню массу связанных с ним деталей и части жидкости гидросистемы, массы и Шз — эквиваленты распределенной массы жидкости в трубопроводах гидросистемы. Упругие связи гидросистемы обусловлены податливостью жидкости и трубопроводов. Система находится под действием концевых усилий электродвигателя Рд, подпорного клапана Рп и приложенных в промежуточных сечениях упругих связей сил сопротивления ДР,, величины которых зависят от расходов жидкости через соответствующие сечения гидросистемы. В сечениях 1 и 8 прикладываются силы сопротивления, возникающие при протекании жидкости через проходные сечения электрогидравлического распределителя. После подачи команды на перемещение золотника распределителя площади указанных проходных сечений изменяются во времени от нулевой до максимальной. В сечениях Зяб прикладываются силы сопротивления, возникающие при протекании жидкости через автономные дроссели, проходное сечение которых изменяется от максимального до минимального, обеспечивающего ползучую скорость поршня в конце хода и обратно, в зависимости от пути поршня на участке торможения и разгона. [c.140]

Для определения параметров расчетным путем динамическая схема машины (рис. 54) была представлена в виде колебательной системы с одной степенью свободы [18]. На рис. 54 введены следующие обозначения — жесткость образца и удлинителя С2 — жесткость динамометрической пружины т— масса деталей, приведенная к концу нагружаемой системы (для узла силонагружения машины МИП-8М т=0,00025 дан-сек -смг )-, <й — частота возбуждения s — результирующее биение, измеряемое в точке приложения основной нагрузки и обусловленное совокупностью погрешностей изготовления и монтажа узла нагружения и шпинделя х — перемещение массы т в направлении действия основной нагрузки, [c.86]

Проницаемость набивки, выполненной из предварительно прессован-ньк колец, а тем более из непрессованного шнура или сыпучеволокнистой массы может существенно отличаться по высоте сальника в связи с трением набивки о стенку камеры и подвижную уплотняемую деталь, а также вследствие внутреннего трения в набивке, возникающего при ее сжатии. Все приведенные факторы свидетельствуют о том, что определенная по указанной выше методике проницаемость набивок может отличаться от фактической проницаемости набивки в реальных условиях работы сальникового уплотнения. [c.25]

На рис. 7, в—с приведены динамические схемы машин для испытаний образцов при изгибе силовые схемы этих машин изображены на рис. 4, а и 5, б. На рис. 7, б и г изображены динамические схемы при возбуждении колебаний путем приложения переменной силы к свободному концу образца или к якорю, укрепленному на этом конце, а на рис. 7, д w е динамические схемы при возбуждении колебаний через датчик изгибающего момента Под следует понимать массу якоря укрепленного на конце образца, или (когда якоря не применяют) приведен ную массу, эквивалентную распредс ленной массе образца (или лопатки) при условии, что испытания проводят при колебании системы по первой форме, т. е. на основном тоне. Захват для образца, установленный на упругом элементе динамометра, имеет массу и момент инерции массы Уг-Под Шз подразумевается масса якоря электромагнитного возбудителя колебаний и крепежных устройств для датчика изгибающего момента или масса подвижной системы электродинамического возбудителя колебаний и кре-псжпых устройств датчика изгибающего момента, или масса аналогичных по назначению деталей при использовании возбудителей колебаний других типов. [c.141]

На рис. 12, а показана схема знакопостоянной гидропульсационной установки. В ее динамической модели (рис. 12, б) присутствуют массы жидкости в трубопроводе Ши, подвижных частей машины Шо, приведенная масса деталей рамы Шс, упругие жесткости подушки масла в цилиндре пульсатора Сц, подушки масла в цилиндре машины с , образца Сц и станины с -Объемная распределенная податливость жидкости в трубопроводах может быть учтена ее приведением к цилиндрам пульсатора и машины, поскольку длина трубопровода в выполненных конструкциях пульсаторов обычно на порядок ниже длины волны в трубопроводе прн рабочих частотах, С повышением частоты возбуждения в гидропульсационных установках на погрешность измерения оказывают влияние волновые явления в трубопроводах. В этом случае трубопровод пульсатора необходимо рассматривать как систему с распределенными параметрами. В большинстве конструкций гидропульсационных установок давление на силоизмерение отбирают из гидроцилнндра машины, поэтому не [c.345]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...