Сварка Поры в сварных швах

Сварка по указанной выше технологии штатных конструкций в производственных условиях при толщине листов 5—6 мм дала положительные результаты. В тех случаях, когда обеспечивались требования сборки и правильность настройки автомата на сварку, поры в сварных швах отсутствовали. Несоблюдение в корневой части зазора (необходимого раскрытия кромок) приводило к образованию пор в сварных швах. [c.109]

Поры в сварных швах представляют собой заполненные газом полости в металле, имеющие округлую, вытянутую или более сложную форму. Они возникают в результате вьщеления газов при кристаллизации металла сварочной ванны и могут быть как крупными (4... 6 мм в поперечнике), так и микроскопическими (несколько микрометров). Поры, выходящие на поверхность шва, иногда называют свищами. Основной причиной их появления при сварке сталей является наличие водорода, азота и оксида углерода. Роль остальных газов незначительна. [c.31]

Тугоплавкая пленка отрицательно влияет на процесс сварки. Оксидная пленка не плавится и не растворяется в жидком металле сварочной ванны, активно адсорбирует влагу — основной источник пор в сварных швах. [c.256]

Основной причиной образования пор в сварных швах углеродистых и низколегированных сталей является водород. Азот также может вызвать поры при сварке обычных сталей. Об этом свидетельствует общеизвестный факт появления пор при сварке под флюсом, в условиях попадания воздуха в плавильное пространство (сварка с зазором угловых швов тавровых соединений, односторонняя сварка стыковых швов навесу с неполным проваром, сварка при недостаточном уровне засыпки флюса и т. д.), а также при сварке открытой дугой голым электродом. [c.86]

Для крупных отливок характерна недостаточная плотность металла, повышенное содержание газов и наличие несплошностей в виде плен, пор, раковин. При сварке литья, пораженного газовыми порами, создается большая опасность образования пор в сварных швах и по линии сплавления. [c.358]

Источниками пор в сварных швах никеля могут служить водород из-за резкого изменения его растворимости при кристаллизации металла сварочной ванны и окись углерода, образующаяся в расплавленном металле при восстановлении углеродом закиси NiO и его взаимодействии с растворенным кислородом. При аргонодуговой сварке добавка 3—5% водорода к аргону способствует предупреждению пор вследствие увеличения длительности существования сварочной ванны в жидком [c.148]

Из табл. 3.9 следует, что наибольшее количество пор получено при сварке образцов, вырезанных аргоновой плазмой причем повышенное порообразование соответствует более глубокому литому слою. В случае использования кислорода при относительно низкой скорости резки такого слоя на кромке не обнаружено, поры в сварных швах этих образцов также отсутствуют. На связь процесса увеличения пористости при сварке с величиной литого слоя плазменного реза указывают также авторы работ [18, 24, 27, 81]. [c.102]

Интересно отметить,что количество пор в сварных швах зависит не только от условий плазменной вырезки образцов, но и от условий их сварки. [c.102]

Механическая обработка наждачным кругом позволила уменьшить количество пор в сварных швах по сравнению с исходным вариантом более чем в пять раз. Положительное влияние также оказал нагрев образцов, количество пор при этом уменьшилось в 12 раз. Однако для полной десорбции азота необходима более высокая температура нагрева кромок. Такой нагрев (примерно до 800—1000 °С) нижней части кромок стыка обеспечивается при сварке. При этом происходит полная дегазация металла кромок, так как при выполнении обратного сварного шва поры в нем не образуются. [c.105]

При плазменной резке низкоуглеродистых, низко- и среднелегированных сталей независимо от плазмообразующей среды в большей или меньшей степени происходит газонасыщение поверхности реза, причем это газонасыщение при сварке малых толщин проявляется больше, т. е. образуется большее количество пор. Количество пор в сварных швах зависит также от способа и условий сварки. [c.110]

При внедрении плазменной резки было обнаружено, что автоматическая сварка под флюсом по кромкам листов толщиной менее 12 мм после воздушно-плазменной резки невозможна из-за образования свищей в сварочных швах. Последующие исследования показали, что при резке в в кислороде или в воздухе с добавлением воды эта толщина может быть снижена до 8 мм. Однако дальнейшее снижение толщины оказалось невозможным. Чтобы обеспечить возможность применения плазменной резки для вырезки деталей и листов толщиной 4—8 мм и их сварку без предварительной механической обработки кромок, была разработана следующая технология детали толщиной 4—8 мм вырезались на машинах Кристалл , а при сварке первый проход стыкового соединения выполнялся полуавтоматической сваркой в среде углекислого газа. Последующие проходы осуществлялись автоматической сваркой под флюсом. В этом случае поры в сварных швах отсутствовали [63]. [c.139]

Обладая высокой коррозионной стойкостью, аусте-нитная и хромистые стали подвержены опасному виду коррозионного разрушения — межкристаллитной коррозии. Для предотвращения межкристаллитной коррозии при сварке высоколегированных сталей рекомендуется снижать содержание углерода в основном металле и металле шва до 0,02—0,03 % легировать основной металл и металл шва титаном, ниобием, танталом, ванадием, цирконием применять стабилизирующий отжиг в течение 2—3 ч при 850 — 900 °С с охлаждением на воздухе дополнительно легировать металл шва хромом, кремнием, молибденом, ванадием, вольфрамом, алюминием закалять стали (стали типа 18-8 при 1050 — 1100°С). При сварке жаростойких сталей нужно стремиться приблизить состав металла шва к составу основного металла. Азот хорошо растворяется в высоколегированных сталях, поэтому пор в сварных швах не вызывает. При сварке в аргоне некоторых аустенитных сталей наблюдается образование пор по границе сплавления. Добавка к аргону 2—5 % кислорода предупреждает появление пор. В остальном требования к предотвращению пор такие же, как и при сварке обычных углеродистых сталей. [c.111]

Технологические режимы дуговой сварки в защитных газах. Для сварки углеродистых и низколегированных сталей широко применяют углекислый газ. Предупреждение появления пор в сварных швах и высокие механические свойства сварных соединений достигаются за счет применения сварочных проволок, содержащих повышенное количество кремния и марганца (табл. 10). [c.328]

ЭШС меди и сплавов на ее основе. При изготовлении изделий из меди толщиной до 40 мм используют преимущественно дуговые методы сварки. Однако при многослойной сварке меди в сварных швах резко возрастает количество таких дефектов, как поры, трещины и шлаковые включения. Последнее объясняется высокой теплопроводностью, малой вязкостью и способностью меди поглощать газы из атмосферы в расплавленном состоянии. [c.496]

Появление пор в сварных швах при сварке никеля связано с особенностями растворения газов (На, Оз и N2) в сварочной ванне и ее дегазации в процессе охлаждения и кристаллизации. [c.373]

Чтобы предупредить образование пор в сварных швах, нужно устранить возможность попадания воздуха в зону горения дуги. Это обеспечивается исправным состоянием горелки, правильной техникой и соблюдением режимов сварки. При сварке на ветру, кроме повышенного, против обычного, расхода угле- [c.135]

Порами в сварных швах называют заполненные газом полости в металле, имеющие округлую, вытянутую или более сложную форму. Поры возникают при кристаллизации металла сварочной ванны в результате вьщеления газов. При дуговой сварке поры выходят или не выходят на поверхность шва, располагаются цепочкой по оси шва или отдельными группами по его сечению, а также вблизи от границы сплавления. Поры, выходящие на поверхность шва, иногда называют свищами. Они могут быть микроскопическими (несколько микрометров) и крупными (4...6 мм). [c.73]

С rJf ° = 2800° ) с высоким электросопротивлением оказывает отрицательное влияние на стабильность протекания процесса сварки. Оксидная пленка не плавится и не растворяется в жидком металле сварочной ванны. К этому следует добавить, что оксидная пленка активно адсорбирует влагу. При нагреве происходит диссоциация пара с выделением водорода — основного источника пор в сварных швах. [c.341]

Свариваемость никеля определяется его чистотой по вредным примесям (С, О, И, S, Р, РЬ и В), Затруднения при сварке тех-нич, никеля связаны с возникновением в сварных швах пор и горячих трещин и повышением склонности сварных соединений к коррозии. [c.148]

При сварке со скоростью 0,56 мм/с также наблюдается некоторое снижение пористости в сварных швах. В этом случае происходит значительное расплавление кромок и большая часть азота, находящаяся в кромках реза, переходит в расплавленный металл шва. Но вследствие продолжительности пребывания металла шва в жидком состоянии значительная его часть успевает выделиться из расплавленной ванны. Наибольшее количество пор получено на промежуточных режимах сварки 0,84—1,4 мм/с. [c.105]

Поскольку при снижении толщины металла, разрезаемого плазменным способом, до 4—6 мм происходит увеличение пористости в сварных швах и наиболее эффективные способы плазменной резки в направлении минимального газонасыщения кромок, такие, как кислородно-плазменная и воздушно-водяная, не могут уменьшить газонасыщение кромок настолько, чтобы исключить поры при сварке, вопрос о качестве сварных швов решается комплексно, т. е. за счет совершенствования технологии плазменной резки и технологии сварки. [c.108]

Отрицательное действие на качество сварки оказывает наличие грязи и окалины на поверхности свариваемых элементов. Их присутствие служит часто причиной появления в сварных швах газовых пор и шлаковых включений, а в некоторых случаях и трещин. [c.73]

Однако, ввиду высокой раскисленности покрытия растворимость водорода в металле ванны остается высокой. Поэтому при сварке по ржавым кромкам, повышенной влажности покрытия и при сварке длинной дугой в сварных швах образуются поры. Наличие в покрытии марганца связывает серу в сульфид марганца, что предотвращает образование трещин при сварке электродами фтористо-кальциевого типа. [c.56]

В работе [1, стр. 29] отмечено, что фосфатная пленка, полученная холодным фосфатированием и пропитанная 20% раствором олифы в скипидаре или покрытая слоем этинолевой краски толщиной не более 30 мкм, не оказывает существенного влияния на устойчивость горения дуги при ручной, полуавтоматической и автоматической сварках. Свариваемые кромки перед ручной сваркой (электродами УОНИ—13/45 А) следует очищать от лакокрасочного покрытия, так как при сварке оно вызывает появление пор и флоке-нов в сварных швах. Удалять тонкую фосфатную пленку перед полуавтоматической и автоматической сваркой нет необходимости, так как она не влияет на механические свойства сварных швов. [c.240]

Источниками различных загрязнений (кислорода, окислов и углерода) металла шва являются основной металл, поверхности свариваемых кромок и среда, в которой происходит сварка. Поэтому при изучении природы порообразования в сварных швах необходимо установить зависимость между характером и размерами пор и такими факторами, как чистота свариваемого металла и защитной среды, а также состояние поверхности свариваемых кромок. [c.117]

Пористость в сварных швах появляется в результате того, что газы, растворенные в жидком металле, не успевают выйти наружу до затвердевания поверхности шва. Поры делают сварной шов неплотным и уменьшают его механическую прочность. Причинами образования пор являются плохая зачистка свариваемых кромок и присадочной проволоки от грязи, ржавчины, масла, повышенное содержание углерода в основном металле, большая скорость сварки, неправильный выбор характера сварочного пламени и марки проволоки. [c.276]

Форма подготовки кромок металла под сварку зависит от толщины листов. Основной металл и присадочный материал перед сваркой должны быть тщательно очищены от ржавчины, масла, окалины, влаги и различного рода неметаллических загрязнений. Наличие указанных загрязнений приводит к образованию в сварных швах пор, трещин, шлаковых включений, что ведет к снижению прочности и плотности сварного соединения. [c.53]

Описанным методом обнаруживают в сварных швах непровары, шлаковые включения, скопления газовых пор, продольные макротрещины при сварке изделий толщиной ог 5 до 12 мм. Производительность контроля при соединении сваркой труб — 60 стыков за смену вместо 6 при рентгенографии стоимость в 10 раз меньше. По чувствительности способ не усту пает гамма-просвечиванию. [c.280]

Объясните причины возникновения пор и кристаллизационных трещин в сварных швах при сварке никеля со сталью. Как решаются эти проблемы свариваемости никеля со сталью [c.414]

Наибольшое количество пор в сварных швах отмечается при автоматической сварке под флюсом. При сварке в углекислом газе количество пор уменьшается, при ручной сварке электродом пор в сварных швах вообще может не быть. Количество пор в сварных швах зависит также от режимов сварки. Проведенные исследования показывают, что степень порообразования в сварных швах связана с расплавлением металла свариваемых кромок и длительностью пребывания металла в расплавленном состоянии. [c.103]

Тол- Плазмообразующая среда Расход Расход воды, л/с Сила Ско- рость Свариваемые кромки П (правые), Л (левые) Глубина про-плавле- Сила Напря- Ско- рость сварки, мм/с Наличие пор в сварных швах [c.107]

Некоторые предприятия, чтобы обеспечить необходимое качество сварки под флюсом металла малых толщин, предварительно выполняют беглый сварной шов полуавтоматической сваркой в СОг. Такая технология также исключает образование пор в сварных швах при условии, если плазменная резка деталей выполнялась одним из трех указанных способов, обеспечивающих по сравнению с воздушной плазмой значительно меньщее газонасыщение кромок. [c.108]

Как показали исследования, поры в сварных швах после плазменного реза в среде воздуха могут быть не только на сталях толщиной до 14 мм, но и при больших толщинах. Например, были обнаружены отдельные поры диаметром 4—5 мм на стали 09Г2 толщиной 16 и 20 мм при двусторонней сварке под флюсом. Детали вырезались воздушно-плазменным способом, причем внешне сварной шов выглядел качественным, с хорошим формированием металла. [c.109]

После наплавки валики наполовину высоты сфрезеровывались. Таким образом, было изготовлено восемь образцов. Наибольшее количество пор оказалось в нижней наплавке, в средней — незначительные поры, в верхней — встречались отдельные поры и не на всех образцах. Размер пор не более одного миллиметра. Для проверки возможного появления пор при сварке деталей указанной толщины производилась сварка пластин из этой стали по щелевой разделке на всю глубину стыка без скоса кромок По центру толщины пластин на стыкуемые кромки наплавлялись валики электродами марки УОНИ-13/45, затем эти пластины собирались между собой. Ширина щели обеспечивалась в пределах 11 —12 мм. Сварка образцов выполнялась автоматом с двух сторон поочередно. При рентгеноконтроле дефектов в виде пор в сварных швах не обнаружено. [c.109]

Сила тока при сварке подбирается в каждом отдельном случае, экспериментально в зависимости от толщины металла я диаметра электродов так, чтобы разогрев стали был минималь ным, а скорость охлаждения шва и зоны термического воздействия — максимальной. Процесс сварки следует вести возможно быстрее, не задерживая электрода, так как при длительнол нагреве сталь ухудшает свои противокоррозийные свойства-Увеличение скорости сварки сопровождается измельчением первичной структуры швов, благоприятно сказывающейся на их коррозионной стойкости. Скорость охлаждения оказывает влияние Нс1 характер первичной кристаллизации и на полноту выделения избыточной фазы по границам зерен аустенита. Чем медленнее остывает сварной шов, тем большее количество избыточной фазы выпадает по границам зерен. При этом сварку необходимо выполнять короткой дугой, так как при длинной дуге образуются поры в сварных швах и сильно выгорают ле,-гируюшие элементы, что может снизить качество швов и также уменьшить сопротивление коррозии. [c.101]

При первом способе вредное действие водорода, вызывающего образование пор в сварных швах, устраняется добавкой хлора к аргону или гелию. Аргонохлорной смесью сварка производится в нижнем положении, а гелиехлорной — в вертикальном и потолочном положениях. Добавка хлора делается в безвредной для сварщиков дозе. [c.243]

Во избежание образования пор в сварных швах детали должны зачищаться от грязи, масла и ржавчины на расстоянии до 30 мм от свариваемых кромок. Окалина на деталях из горячекатаной стали почти не влияет на качество сварного шва.1 Простейшим способом очистки деталей от грязи и масла явля- ется протирка их кромок ветошью. Ржавчину удаляют стальной щеткой. Кроме этих способов очистки, применяют обезжиривание с последующим травлением или пескоструйную обработку поверхностей свариваемых деталей. Если детали поступили на сварку после газовой резки, то кромки должны очищаться от шлака. Обязательно удаление влаги со свариваемых кромок, так как влага может быть причиной появления дефектов в швах. [c.106]

Наличие на поверхности металла тугоплавкой пленки (температура плавления AI2O3 2050 °С MgO 2800 °С) с высоким электросопротивлением оказывает отрицательное влияние на стабильность протекания процесса сварки. Оксидная пленка не плавится и не растворяется в жидком металле сварочной ванны. К этому следует добавить, что оксидная пленка активно адсорбирует влагу. При нагреве происходит диссоциация пара с выделением водорода — основного источника пор в сварных швах. [c.319]

Процесс порообразования в сварных швах происходит следующим образом. При расплавлении свариваемых кромок содержащиеся в них газы попадают в сварной шов, взаимодействуют с металлом шва и частично растворяются в нем. Часть этих газов может выделиться из расплавленного металла в атмосферу. В процессе остывания и кристаллизации растворимость газов в металле шва уменьшается, избыточный газ выделяется из объема расплавленного металла и концентрируется в отдельные пузырьки, которые могут всплйть на поверхность сварочной ванны. При увеличении вязкости металла этот процесс становится затруднительным, поэтому захваченные металлом пузырьки остаются в нем в виде газовых пор. В зависимости от условий процесса сварки поры могут быть не только шаровидными, но и вытянутыми вертикально вверх. Некоторые из них могут соединяться с атмосферным воздухом, тогда их называют свищами (рис. 3.17). [c.102]

При небольшом содержании марганца и при отсутствии кремния или какого-нибудь другого сильного рас-кислителя во флюсе при сварке низкоуглеродистой стали низкоуглеродистой проволокой в сварных швах могут возникнуть трещины и поры. Легирование расплавленного металла шва этими элементами происходит либо вследствие возникновения и развития марганце- и кремневосстановительного процессов при применении плавленых флюсов, либо вследствие легирования ферросплавами при использовании керамических флюсов либо через проволоку, содержащую достаточное количество марганца и кремния. [c.227]

Защита металла от азота и кислорода воздуха в проволоках рутилового типа выполняется при помощи органических материалов, которые в процессе плавления проволоки, разлагаясь, образуют газовую защиту (оболочку). Атмосфера дуги содержит значительное количество водорода и паров воды, в результате чего содержание водорода в сварных швах высокое. При повьппении величины сварочного тока количество водорода в металле шва и содержание азота уменьшается, а кислорода увеличивается. На повьппенных токах при сварке проволоками рутилового типа появляется склонность к образованию пористости в сварных швах, которая связана с условиями выделения водорода и азота из сварочной ванны. Если скорость роста пузырьков газов меньше скорости продвижения зоны кристаллизации ванны, то в этом случае пузырьки не успевают всплыть и в швах образуются поры. Введение в сварочную ванну кремния уменьшает скорость роста пузырьков, т. е. снижает пористость. Снизить пористость можно путем создания условий для поглощения водорода на стадии капли и интенсивного его вьщеления из ванны до начала кристаллизации. В порошковых проволоках это решено путем введения в сердечник минералов, имеющих в своей структуре кристаллюационную воду, что предупреждает также восстановление кремнезема сердечника и переход кремния в металл. По этой же причине не возникает пористость при сварке по ржавому металлу. Повьш1е-ние содержания водорода и снижение содержания кремния в ванне улучшают процесс вьщеления газов и обеспечивают удаление значительных количеств водорода и азота из сварочной ванны до момента ее кристаллизации. Влияние СО на образование пор незначительно. Руталовые проволоки, несмотря на их ограниченную производительность, получили в нашей стране широкое развитие, что связано с малой чувствительностью к образованию пористости при наличии на кромках свариваемых изделий влаги, ржавчины, окалины. При сварке этими проволоками не требуется специальная подготовка металла. [c.214]

В связи с тем что аппараты и другие крупногабаритные изделия из толстолистовой стали обычно не подвергают травлению перед эмалированием, то источником водорода в этом случае могут служить вода грунта и эмали, а также влага печной атмосферы. Наиболее уязвимыми местами являются сварные швы и околошовная зона, где появляются в изобилии пузыри и отколы, а вокруг сварных швов — рыбья чешуя. Однако до сих пор отсутствуют методы оценки эмалируемости толсто листовой стали и не изучено поведение металла в сварных швах при эмалировании. В специальной литературе [140, 141] имеются достаточно полные сведения о способности металла поглощать водород при сварке, его влиянии на качество сварных швов и эксплуатационные характеристики сварных изделий, аппаратов и конструкций. [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...