Соотношение экспериментально определенными значениями

Наличие симметрии упругих свойств материала и достаточную точность экспериментального определения значений модулей ЮнЕ а подтверждает соотношение, которому они подчиняются [c.192]

Сохранение ведущего механизма формирования усталостных бороздок и эквидистантный характер смещения кинетических кривых позволили использовать соотношение (12.5) для определения величин поправочной функции F(of). Предварительно была проведена обработка экспериментальных данных при одноосном пульсирующем цикле нафужения исследованного сплава. При этом использованы экспериментально определенные значения комплекса, являющегося одной из констант единой кинетической кривой [c.653]

Однако эксплуатация изделий из диэлектриков производится, как правило, при заданном 1/. Поэтому для прогнозирования срока службы в эксплуатационном режиме необходимо знать значения Тд, которые можно получить либо непосредственно по методу А, либо путем расчета, исходя из экспериментально определенных значений В работе [471 рекомендуется производить расчет по соотношению [c.60]

Соотношения между различными функциями и их экспериментально определенные значения [c.347]

Соотношение (18.9.10) явно показывает, что величина а зависит только от т) когда величина г задана, измерение величины а служит для экспериментального определения значения т). [c.483]

Найти критические температуры проще, однако значения и получаются различными в зависимости от соотношения размеров надреза и сечения образцов. Кроме того, установление интервала температур. .. еще не дает представления о работоспособности металла в интервале температур вязкохрупкого перехода. Определение KJ или следует считать более целесообразным, так как в этом случае работоспособность элементов конструкций со стыковыми соединениями может оцениваться количественно в консервативных условиях наиболее жесткого НДС. Применительно к конструкциям, эксплуатируемым при нормальной температуре, такой подход, предусматривающий экспериментальное определение значений KJ при растяжении плоских образцов с поверхностной трещиной, был изложен в 7.4 и 7.5. [c.426]

Известно, что интенсивность тепломассообменных процессов можно значительно повысить, увеличивая площадь межфазной поверхности. Одним из способов ее увеличения является турбу-лизация жидкости, при которой диспергируемая в жидкость газовая фаза начинает дробиться на более мелкие включения. Значение площади межфазной поверхности необходимо знать при расчетах тепломассообменных процессов, ее экспериментальное определение практически невозможно. Найдем соотношение, связывающее площадь межфазной поверхности S со средним радиусом газового пузырька и объемным газосодержанием а [c.134]

Хотя аналитическое описание левой части (26) довольно сложно, ее экспериментальное определение может быть относительно простым. Глядя на рис. 8, можно произвести следующий мысленный эксперимент следуя кривой нагрузка — деформация, нагрузим образец с трещиной, а затем разгрузим. Левая часть соотношения (24) будет просто равна площади С — В. Можно сделать дальнейшее упрощение предположим, что площадь В равна площади треугольника с теми же высотой и основанием, т. е. просто половине площади С. Это предположение основано на том факте, что поскольку значениям А ж А - ёА соответствуют две геомет- [c.225]

Для экспериментально определенного () 10 [8] и т 1, используя зависимости (1) и (8), получаем /г 14 /с 10. Эти значения соответствуют и экспериментально определенным показателям степени. С помощью улучшенной модели, учитывающей, во-первых, большие вторичные трещины (н > 1) и, во-вторых, более точно анализирующей рост вторичных трещин вдоль фронта трещины [91, показатели пик определяются более точно. Таким образом, следуя [9], получаем аналогичное (8) соотношение [c.263]

Из соотношений (УП1.32) и (УП1.33) видно, что для определения прямых динамических характеристик достаточно вычислить силу, возникающую при единичном значении кинематического параметра, а для определения обратных характеристик достаточно вычислить значение кинематического параметра при воздействии силы с единичной амплитудой. Экспериментальное определение обратных характеристик систем оказывается технически более простым. [c.363]

При определении необходимой высоты набивки неподвижного уплотнения характерным является соотношение h/F. Другими словами, при равной высоте герметичность уплотнения определяется площадью кольца набивки, т.е. площадью фильтрации, но не диаметром крышки. Для шнуровой набивки или прессованных колец марки АГ-50 высота набивки может быть довольно точно определена по расчетному уравнению (см. с. 96). Для этого лишь следует задать допустимое значение утечки через уплотнение и знать полученное экспериментальным путем значение коэффициента проницаемости набивки при сжатии ее рабочим давлением. [c.97]

Юм-Розери и его сотрудники не дали количественных соотношений между термодинамическими функциями отдельных фаз. Однако результаты их сравнительных исследований указывают на значение электронной концентрации для таких термодинамических величин, как активность и относительная парциальная молярная свободная энергия, даже более отчетливо, нежели большинство измерений этих величин в конкретных системах. Тем не менее качественную схему, предложенную Юм-Розери и его школой, еще следует увязать с результатами экспериментального определения термодинамических величин. [c.11]

Основополагающими для разработки методов экспериментального определения указанных характеристик упругопластического разрушения послужили испытания по определению критических значений коэффициентов интенсивности напряжений в условиях плоской деформации К] [3, 20]. Условия плоской деформации считаются выполненными, если размер пластической зоны у вершины трещины не превышает 1/50 любого характерного размера образца (элемента конструкции), а именно толщины образца Г, размера нетто-се-чения (В - /) или длины трещины /, что достигается выполнением соотношения [c.20]

Проверку тормозов по нагреву можно проводить по тепловым характеристикам тормозов, построенным на основании данных экспериментального исследования. Тепловой характеристикой называют зависимость установившейся температуры ty нагрева поверхности трения от средней мощности торможения N p При обработке результатов эксперимента установлено, что во всех случаях использования тормозов всех типоразмеров экспериментальная зависимость достаточно точно определяется соотношением типа = тМ . Для каждого типоразмера и для каждого случая использования тормозов величины т и к имеют определенные значения. Построение тепловых характеристик позволяет в некоторой степени обобщить результаты испытаний и выявить влияние различных факторов на нагрев тормоза. Эти характеристики позволяют с достаточной степенью надежности определить установившуюся температуру и оценить надежность тормоза. Задача получения тепловых характеристик облегчается тем положением, что тормоза кранов унифицированы и, следовательно, во всех тормозах одного типоразмера значения давлений, габариты и конфигурация элементов практически одинаковы. [c.269]

В случае соблюдения законов подобия и равенстве чисел Fo, Hj, где Пг — один из комплексов-аргументов, определяющих условия теплообмена на граничных поверхностях, должно выполняться равенство значений относительных предельных нагрузок образца и элемента конструкции, т.е. (Р/Ро)обр = (Р/Ро)эл- Это означает, что при построении обобщенной характеристики элементов конструкции из КМ в виде соотношения между экспериментально определяемыми значениями предельных нагрузок при повышенной и нормальной температурах Кр = P/Pq могут быть применены методы теории подобия. Очевидно, что они могут использоваться также при определении предельных нагрузок элементов конструкций в случае подобных режимов нагрева. Отметим, что предельные напряженные состояния образцов при совместном действии внешней нагрузки и температуры определяются в основном критическими значениями напряжений, деформаций, перемещений и т.д., т.е. критическими значениями зависящих от температуры физических величин, из которых образованы остальные комплексы или симплексы, входящие в критериальные уравнения рассматриваемой задачи. [c.27]

Расчетно-экспериментальный подход к нахождению динамических характеристик основывается на возможности навязывания изучаемому ИПТ заранее выбранных передаточных функций (4.60), или уравнения (4.6 ), или соотношений других видов. При таком подходе структура и значения коэффициентов уравнений (4.60) и (4 61) для конкретного ИПТ не известны и подлежат экспериментальному определению подачей на вход термоприемника сигнала заданной формы и. ча.чи-си выходного сигнала с последующим его анализом. В практике исследования ИПТ наиболее часто на вход подают скачкообразное гюз-действие, а найденную кривую изменения температуры (т), т. [c.72]

Значение D, оцененное по этому соотношению для ряда твердых растворов на базе алюминия, совпадает (в пределах довольно большой ошибки эксперимента) с экспериментально определенным коэффициентом диффузии. Более детальное исследование механизма и кинетики превращения было проведено лишь для очень небольшого числа сплавов, в том числе для выделения меди из германия и серебра, углерода и азота из а-железа и кремния из алюминия. [c.293]

Следует отметить, что экспериментальное определение молекулярной массы требует относительно большой затраты времени, в связи с чем для данного жидкого диэлектрика значение молекулярной массы может быть подсчитано на основании опытных зависимостей молекулярной массы от вязкости, плотности и т. д. Например, для нефтяных углеводородных жидкостей такие соотношения известны и приведены в [Л. 2-71]. [c.63]

Приравнивание скобки в (15.2) нулю для экспериментально наблюдаемого значения дает связь между структурными амплитудами. Интерес обычно представляет определение структурных амплитуд отражений первого порядка, так как они наиболее сильно подвержены влиянию ионизации и связи атомов в кристаллах. Можно заметить, что структурные амплитуды для более дальних отражений с хорошим приближением даются теоретическими значениями для изолированных атомов. Ватанабе и др. 391 ] использовали соотношения, полученные из (15.2), для нахождения значений структурных амплитуд первого порядка для ряда металлов. [c.347]

Значения числа Вг для соответствующих строительных конструкций определяются из уравнений (5.61) или (5.65), где законы сложного теплообмена находятся из соответствующих критериальных уравнений. Однако для предварительной оценки числа Вг они могут представить определенную сложность, поскольку при решении ряда практических задач могут быть неизвестны значения температур газовой среды и поверхности при пожаре. В связи с этим целесообразно получить эмпирические соотношения для определения Вг, которые основаны на экспериментальных данных и, несмотря на их относительную ограниченность, позволяют оценить значения этого критерия, который при необходимости может быть уточнен с помощью численного эксперимента или подсчитан по более точным уравнениям (5.61) или (5.65). [c.252]

На этом соотношении (43) основан метод экспериментального определения характеристических постоянных идеальных газов, — экстраполяция значений характеристического соотношения Ру/Г соответствующего реального газа к пределу Р = 0 (рис. 12). [c.29]

Сравнивая (2-9) и (2-15), видим, что величина ]g ф характеризует отклонение от прямолинейной зависимости lg т = / (lg ), выражаемой соотношением (2-9). Для определения значений lg ф на основе опытных данных целесообразно воспользоваться графическим методом. Для этого на графике lg т = / (lg ) (рис. 2-2) экстраполируем прямолинейный участок зависимости (2-9) до значения Е = Тогда величина lg ф будет равна разности между экспериментально полученными значениями lg т (кривая /) и экстраполированными lg х (кривая 2), т. е. при данном значении Е [c.56]

Значения к в табл. 8.4.2, относящиеся к случайным упаковкам цилиндров, получены путем сложения двух третей от соответствующих значений для перпендикулярного течения и одной трети значений для параллельного течения при равной порозности. Интересно отметить, что полученные таким путем значения близки к значениям для сфер в диапазоне е от 0,40 до 0,80 и ненамного отличаются от экспериментально определенного значения к = 5,0 в интервале е от 0,40 до 0,70. Так как цилиндры можно рассматривать как частицы, форма которых предельно отличается от сферической, то это обстоятельство представляет дополнительный аргумент в пользу теории Кармана — Козени для проницаемости пористых сред. Более того, действительный диаметр частиц не фигурирует в соотношениях, определяющих гидравлический радиус т. Поэтому постоянство множителя Козени к в некоторой степени оправдывает использование метода усреднения размера частиц в полидисперсных облаках при условии сохранения постоянного значения гидравлического радиуса. Это представление о замене облака частиц разных размеров облаком частиц одинакового размера, характеризуемым тем же самым отношением полной площади смачиваемой поверхности к объему пор, что и исходное полидис-персное облако, приводит к определению так называемого обратного среднего диаметра D = 1/ wilDi), где Wi — весовая доля [c.457]

При известном значении коэффициента формы К. соотношение (г) является основой для экспериментального определения коэффициента температуропроводности а материалов. Для тел сложной формы на основе соотношения (г) может быть определен коэффициент формы К опытным путем. Для этого из материала с известным коэффициентом температуропроводности изготавливается модель, геометрически подобная реальному объекту сложной формы экспериментальным путем для модели определяется темп охлаждения в условиях высокой интенсивности теплоотдачи а -> оо и из соотношения (г) определяется /Смод- Тогда коэффициент формы объекта равен К мод. где п — отношение линейных размеров модели и объекта. [c.244]

Предполагая, что энтальпия пара постоянна, из уравнения (26) получаем соотношение между двумя переменными — г и Г . Одна переменная может быть определена из этою уравнения, если известна другая. В дальнейшем мы зададимся аксиальным распределением температуры и определенным значением Fg из уравнения энергии. При существующем уровне знаний уравнения испарения этот метод оценки предпочтительнее, чем более строгий метод, изложенный в предыдущем разделе, так как он требует использования только одного предположения. Кроме того, как будет показано ниже, справедливость такого предположения, как аксиальное распределение температуры, может быть проверена экспериментально. [c.67]

Исходя из соотнощения (2.4), разработан прямой метод определения J-интеграла (метод Бигли — Ландеса [21]), предполагающий проведение испытаний серии образцов с различной длиной исходной трещины. Дальнейщие исследования были связаны с получением аналитических соотношений для расчета 1-интеграла применительно к образцам различных типов и с разработкой на их основе методик экспериментального определения критических значений J [22, 23-31] по результатам испытаний двух образцов с трещинами разной длины и по результатам испытаний одного образца. При этом исходной информацией для расчета 3 . служили диаграммы нагрузка Р — перемещение по линии действия нагрузки Г . Анализ и сопоставление различных методик [32--37] позволили выделить из них наиболее перспективные и выдвинуть предложения по их стан- [c.35]

На рис. 7.11 сравнивают действительную долговечность Nij, определенную для четырех типов соотношений Asij—Nij на основе данны по высокотемпературной малоцикловой усталости различных материалов, и прогнозируемую долговечность, рассчитанную на основе уравнения Мэнсона—Коффина четырех видов в соответствии с условиями экспериментов. На рисунке имеются экспериментальные точки, не попадающие в полосу расчетных значений с коэффициентами от 2 до 1/2, однако ясно, что соотношения —Nij, определенные с помощью уравнений четырех видов, в основном соответствуют экспериментальным данным. Эти соотношения можно построить таким же способом, как и уравнение общего наклона (6.19). [c.256]

Экспериментально установлено, что при нерегулярных процессах нагружения необходима определенная корректировка правила линейного суммирования усталоет-ных повреждений, выраженного соотношением (11б). Предельное значение накопленного усталостного повреждения оказывается меньше единицы, и чем больше процесс нагружения отличается от простого гармонического нагружения, тем больше необходимо снижать это предельное значение усталостного повреждения [211. Корректированное предельное значение усталостного повреждения определяется по виду интегральной функции распределения амплитуд напряжений (рис. 13.15) [c.146]

Следует еще раз обсудить причины, которые обычно выдвигаются, чтобы объяснить расхождение между экспериментальными и теоретическими коэффициентами отражения МИС. Прежде всего, это несоответствие оптических констант веществ, которые обычно используются для интепретации, и тех, что практически реализуются в слоях МИС. В работе [66 ] измерение коэффициента от титануглеродной МИС было использовано для определения оптических констант титана в области аномальной дисперсии. Слои титана в образце имели толщину 26,4 А. Результаты оказались в прекрасном согласии с данными, полученными методом дисперсионных соотношений из известных значений киэффициекта поглощения [771. Таким образом, в данном случае константы титана в слоях МИС и в массивном образце совпадают. [c.444]

Единственное не связанное с данной работой исследование по определению свойств материала для анализа возможности его применения в опытах по динамической фотопластичности изложено в работах [12, 13]. Были рассмотрены технические полиэфир-полистирольные соединения и полиэфир в виде смеси жесткой и эластичной смол с техническим названием ламинак испытания проводили при квазистатических скоростях, динамические пластические деформации при этом не возникали. Данное исследование было начато с тщательного анализа большого числа потенциально пригодных для изготовления моделей материалов, испытанных при квазистатических скоростях нагружения [14], отбора наиболее перспективного из них — сополимера стирола с полиэфиром—для дальнейших испытаний при средних скоростях деформации [15] и экспериментального определения физических и фотомеханических соотношений для этого материала при изменении скоростей деформирования в 80 раз вплоть до значения 10 с [16, 17]. Динамические фотопластические деформации вызывались в стержнях из этого материала при помощцч удара снарядом по промежуточному стержню. Для анализа образцов наблюдали картину полос при двойном лучепреломлении и скорости ее изменения по кадрам высокоскоростной съемки, затем при помощи данных фотомеханики переходили к распределению деформаций и скоростей деформаций и, наконец, для вычисления напряжений численно интегрировали механические уравнения состояния материала. [c.215]

Несомненно, это соотношение является очень грубым и, в частности, совершенно неверно, когда /(г)< С—1. Но оно отражает точку зрения, что точное экспериментальное определение дает информацию о парном потенциале Ф(г). В частности, при больших значениях г, когда [(r)[c.38]

Ограничения ненаправленного эксперимента. Если слепая вера в математический анализ приводит к таким ошибочным заключениям, тогда возникает вопрос, высказанный инженерами прошлых столетий зачем тратить время на теорию, раз неизбежно требуется экспериментальное подтверлсдение Эти инженеры невольно сами ответили на свой вопрос, накапливая натурные и лабораторные данные, но не осмысливая их научно. До тех пор, пока задачей является определение одной независимой величины, одно точное измерение дает ее неизменное постоянное значение но если имеются две взаимозависимые величины, то для установления их функционального соотношения требуется уже по крайней мере четыре или пять хорошо обдуманных измерений при трех величинах для получения функции недостаточно двадцати и даже более измерений из-за свойственной человеку неспособности систематизировать измерения без теоретического руководства. С увеличением числа переменных трудность экспериментального определения растет очень резко и лишь немногие задачи движения жидкости могут быть сведены к трем, четырем или даже пяти подходящим переменным без чрезмерного упрощения. [c.7]

Предел усталости при симметричных циклах является наиболее распространенной характеристикой усталостной прочности как вследствие относительной легкости его определения, так и в силу того значения, которое имеют симметричные циклы для работы машин и механизмов. Особенно часто применяемой характеристикой является предел усталости при симметричном изгибе (сг 1ь). Большинство приводимых в технической литературе экспериментальных определений пределов усталости относится к этой величине. Пределы усталости при симметричном растяжении— сн атии и симметричном кручении представлены меньшим количеством эксперпментальных данных. Приближенное определение их может быть произведено на основании эмпирических зависимостей и соотношений, приводимых в п. 26. [c.129]

СООТНОШЕНИЕ НЕОПРЕДЕЛЕННОСТЕЙ, принцип неопределенности, — фундаментальное положение квантовой теории, утверждающее, что ие существуют такие состояния физ. системы, в к-рых две динамич. неременные А а В имеют вполне определенные значения, если эти переменные канонически сопряжены друг другу в духе гамильтонова формализма (см. Канонические переменные). Т. о., никакой эксперимент не может привести к одновременному точному измерению таких А и В. Неточность в измерениях при этом связана не с несовершенством экспериментальной техники, а с объективными свойствами исследуемой системы. Количественная формулировка С. и. — произведение погрешностей измерения канонически сопряженных величин не может быть по порядку величины меньше ностояпной Планка й Д--4 Дй > й. [c.580]

Экспериментально установлено, что для изотропного однородного упругого материала при малых деформациях и напряжениях, не превышающих некоторых определенных значений, зависимости составляющих напряжений от составляющих деформаций являются линейными. Эти линейные зависимости представляют собой закон Гука. Они выран<ены через упругие постоянные материала Е, О и р., которые связаны следующим соотношением [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...