Сталь аустенитная инструментальная

Глубина наклепанного слоя, в котором заметано изменение твердости, при дробеструйной обработке сравнительно невелика и редко превышает 1 мм. Поверхностная твердость у среднеуглеродистых сталей повышается на 20—30%. у цементированных и инструментальных —на 10%. Наибольшее приращение твердости наблюдается у сталей аустенитного класса, когда наклеп -сопровождается распадом аустенита и образованием мелкодисперсных частиц карбидной фазы. Например, твердость стали Г-13 в результате интенсивного наклепа повышается с НВ 187 до НВ 460 при этом эффект упрочнения сохраняется при нагреве до 600° С. Глубина и степень наклепа, как и возникающие при этом остаточные напряжения сжатия, возрастают с увеличением скорости дроби v, угла встречи ее с обрабаты- [c.104]

Инструментальная высоколегированная сталь и сталь аустенитного 1,15 2,8 4.65 100 41 40 95 [c.327]

Легированная инструментальная сталь и сталь аустенитного класса, 210 ч- 240. .... 5,25 [c.336]

Легированная инструментальная сталь аустенитного класса ледебурит- [c.503]

Сталь аустенитного класса — Коэфи-циент обрабатываемости 30 — Механические свойства 30 --инструментальная — Износостойкость 25 [c.274]

Основы технологии сварки оплавлением. Установочная длина для стержней 0,5—1,5 диаметра, для труб не более 3—4 толщин стенки трубы. Для сварки разнородных материалов их установочная длина определяется электрическим сопротивлением. Например, при сварке малоуглеродистой стали с инструментальной вылет детали из малоуглеродистой стали равен 1 диаметру, из инструментальной стали — 0,5 диаметра при сварке малоуглеродистой стали с аустенитной соответственно — 1,2 и 0,5 диаметра, стали с латунью — 1,5 и 1,5 диаметра, стали с медью —2,5 и 1 диаметру. Температура предварительного подогрева для стали 800—1100°. Длительность нагрева составляет 3—5 сек при сварке труб малого сечения, 1—3 мин — при сварке рельсов и 3—8 мин — при сварке толстостенных труб. Скорость оплавления (мм/сек)-, для малоуглеродистых сталей 2—6, аустенитных сталей 5—7, цветных металлов 8—16. Скорость осадки для малоуглеродистой стали 12—15 мм/сек, аустенитной стали 30—50 мм/сек. Удельное давление осадки кгс/мм )-. для малоуглеродистых сталей 3—12, для перлитных сталей 5—15, для жаропрочных аустенитных сталей 15—50. [c.189]

Легированная инструментальная и быстрорежущая сталь, сталь аустенитного класса, = 210240.. . . 5,25 [c.239]

Железо и стали толщиной до 1 мм низкоуглеродистые стали, нержавеющие стали аустенитного класса, инструментальные стали и т. д. [c.134]

Термически обрабатываемая сталь перлитного класса сваривается удовлетворительно, если содержание углерода в ней не превосходит 0,3—0,35% подогревом до 150—250° С предупреждаются закалочные трещины в зоне шва, Мар-тенситная сталь относится к плохо сваривающимся. Сварка этой стали может быть осуществлена при подогреве до 400—500° С. Аустенитная сталь при низком содержании углерода хорошо сваривается. Карбидная инструментальная сталь допускает сварку только в малых объемах, но достаточно хорошо наплавляется. [c.202]

Электролитический марганец используется в полосовых сталях, сталях для клапанов и в нержавеющих сталях с никелем — в ряде нержавеющих сталей типа 200, которые являются сплавами хрома, марганца, никеля 11 железа, аустенитными по своему характеру, и в качестве легирующего агента — в нежелезных сплавах меди (бронзах, манганине, инструментальных сплавах), алюминия, магния, никеля и в висмутовых магнитных материалах. Он служит сырьем для производства чистых марганцевых химикалий, влагопоглотителей и катализаторов. [c.387]

При увеличении содержания кобальта растут временное сопротивление жаропрочность (перлитное и аустенитное состояния) режущая способность инструментальных сталей теплопроводность коэрцитивная сила коррозионная стойкость склонность к образованию графита. Уменьшается удлинение. [c.44]

Ионное азотирование применяют для обработки различных сталей и сплавов конструкционных и инструментальных сталей, мартенситностареющих, коррозионно-стойких хромистых и хромоникелевых сталей ферритного и аустенитного класса, чугунов и т. д. [32]. [c.336]

Поэтому инструментальные стали с очень высокой теплостойкостью и сплавы вместо ферритной мартенситной структуры имеют аустенитную основу. [c.55]

Целью нормализации являются исправление ставшей более грубой после горячей деформации или неоднородной структуры стали, гомогенизация, уменьшение размера аустенитного зерна. В процессе нормализации сталь нагревают до аустенитной области температур [Лз-Ь(20—50)°С], а затем охлаждают на воздухе. Встали происходит двойной процесс перекристаллизации (при нагреве и при охлаждении). Размер аустенитного зерНа в ходе короткой выдержки при нагреве не увеличивается (выдержка при нагреве нелегированных сталей составляет 10—15, для низколегированных сталей 15— 20 мин). Сталь, имевшая до нормализации крупнозернистую структуру, в процессе нормализации получает более тонкую структуру. Охлаждение на воздухе создает в большинстве инструментальных сталей твердую структурную составляющую, поэтому нормализуют на воздухе только нелегированные и низколегированные стали. От возникающего в процессе нормализации непреднамеренного повышения твердости можно избавиться путем отжига. [c.140]

Напряжения, вызываемые превращением, лучше всего можно снять в том случае, если во всей массе закаливаемого инструмента одновременно начнется и будет протекать превращение в интервале температур мартенситного превращения. Проще всего это можно осуществить так изделие, нагретое до аустенитного состояния, помещают в среду (в соляную ванну) с несколько более высокой температурой, чем температура М , и выдерживают до тех пор, пока температуры поверхности и сердцевины изделия не выравняются. Однако температуру ЛГя все сечение изделия одновременно проходит при очень медленном охлаждении (на воздухе). Такая термическая обработка носит название ступенчатой закалки. Любую инструментальную сталь, для которой инкубационный период бейнитного превращения велик (см. диаграммы изотермических превращений), можно легко подвергать при термической обработке ступенчатой закалкой при этом твердость стали не снижается. [c.143]

Хотя аустенитная фаза твердых, вязких, не обладающих теплостойкостью легированных инструментальных сталей при температуре 500° С более стабильна, чем нелегированных инструментальных сталей, однако инкубационный период аустенитного превращения еще не достаточен для проведения низкотемпературной термомеханической обработки. Улучшение свойств этих инструментальных сталей, имеющих большие пределы текучести, возможно путем термомеханической обработки при высоких температурах. [c.172]

Под влиянием уже 1,5% Сг заметно возрастает стабильность аустенита в температурной области перлитных превращений. Это хорошо видно на диаграммах изотермических превращений аустенита для высокоуглеродистых (1,45%) инструментальных сталей, легированных только хромом (сталь К4) или хромом и ванадием (рис. 170, 171), Наименьший инкубационный период аустенитного превращения составляет 10 с. Наименьшее время аустенитного превращения инструментальных сталей особенно большой твердости, а также нелегированных сталей составляет 1 с. Поэтому прокаливае-мость инструментальных сталей, легированных 1,5% Сг, больше, чем нелегированных (см. рис. 161).. [c.180]

К этой группе можно отнести инструментальные стали, содержащие обычно 0,28—0,45 /о С, реже 0,5—0,6% Сив исключительных случаях 0,06—0,03% С (см. табл. 44). В зависимости от содержания углерода и прочих легирующих компонентов равновесная структура может быть доэвтектоидной и заэвтектоидной, мартенситной, полу-аустенитной или аустенитной. Теплостойкость некоторых инструментальных сталей, предназначенных для горячей обработки, зависит от количества легирующих компонентов и структуры. [c.237]

АУСТЕНИТНЫХ ШТАМПОВЫХ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ СТАЛЕЙ ДЛЯ ГОРЯЧЕГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ В ЗАВИСИМОСТИ от ТЕМПЕРАТУРЫ НАГРЕВА [c.279]

А) Аустенитную коррозионно-стойкую (нержавеющую) сталь. В) Электротехническую сталь. С) Техническое железо. D) Инструментальную сталь. [c.132]

Высоколегированные жаропрочные стали, особенно аустенитные, в отличие от инструментальных обладают худшей деформируемостью вследствие снижения их пластичности, которая зависит от многих факторов (рис. 1). [c.503]

При высокотемпературных технологических нагревах покрытиями защищают от окисления поверхность хромистых и хромоникелевых сталей, высокопрочных, коррозионностойких сталей переходного аустенитно-мартен-ситного класса, инструментальные, быстрорежущие и штамповые стали, высокопрочные среднелегированные стали, шарикоподшипниковые и другие специальные стали, а также обычные, повышенного качества, качественные и высококачественные конструкционные стали. [c.140]

При классификации по назначению, т. е. по применению, легированные стали разделяют на три группы 1) конструкционные 2) инструментальные и 3) стали специального назначения (с особыми физическими и химическими свойствами). Сталь конструкционная относится в большинстве случаев к перлитному классу сталь с особыми свойствами — к аустенитному, мар-тенситному или ферритному сталь инструментальная — к перлитному и карбидному. [c.197]

Стали и чугуиы Сталь конструкционная, инструментальная, нержавеющая, жаропрочная, аустенитная сталь ЛГ-13 (сверла ВК8 и Т5КЮ), чугун, . 116-118 [c.48]

Интерметаллидные фазы в инструментальных сталях. В настоящее время помимо традиционных материалов для режущего и штампового инструмента начинают использовать сплавы (стали) на основе системы Fe—Со—W—Мо с интерметаллидным упрочнением — типа В11М7К23 (ЭП-831), мартенситио-стареющие стали, аустенитные жаропрочные стали и сплавы. [c.371]

Аустенитные инструментальные стали плохо обрабатываются и имеют большой коэффициент теплового расширения. Однако этй стали используют для изготовления штампов простой формы для выдавливания, подвергающихся при эксплуатации непрерывным большим нагрузкам при высоких температурах, а также для изготовления прессовых штампов, используемых в порошковой металлургии. После нагрева примерно до 1150° С, переводяш его легирующие компоненты в раствор, следует закалка в воде, а затем многократный и продолжительный отпуск (например, 15 ч при 670°С+15 ч при 790°С). [c.280]

Уковка за последний нагрев, в основном формирующая микроструктуру, и связанные с ней свойства, приобретает особо важное значение, когда поковки изготовляют из сталей аустенитного и феррнтного классов, не имеющих фазовых превращений, из заэвтектоидной и ледебуритной инструментальной стали, а также если поковки не подвергают термической обработке с перекристаллизацией. [c.297]

Как указано в гл. I, предел прочности и твердость большинства металлов при охлаждении возрастают, пластические характеристики несколько снижаются. У легированных сталей аустенитного класса и большинства цветных металлов и их сплавов (медь, латунь, бронза, дюралюминий и др.) пластические свойства почти не изменяются. Однако наиболее распространены в машиностроении углеродистые, малолегированные конструкционные и инструментальные стали, которые становятся хрупкими при низких температурах. [c.78]

Устанавливающиеся во время рабочего хода адгезионное взаимодействие обрабатываемого и инструментального материалов может вызвать налипание на передней поверхности контактной зоны части или всей стружки. Такое явление наиболее часто проявляется при обработке вязких материалов, например, сталей аустенитного класса. При врезании взаимодействие этих налипших объемов с контактными поверхностями и режущей кромкой может приводить к микро-и макросколам. Это явление в значительной степени может быть устранено путем уменьщения толщины среза на выходе инструмента (за счет смещения фрезы), а также установкой на боковой поверхносга заготовки пластины из чугуна, что способствует устранению налипших о емов с режущей пластины. [c.177]

Для исследования особенностей развития деформации использовались трубчатые образцы из аустенитной стали Х18Н10Т с длиной рабочей части 40 мм, на которой с помощью алмазной пирамиды на приборе ПМТ-3 наносились риски (предварительно поверхность образца была отполирована) на расстоянии 0,5 мм [47, 83]. Деформирование осуществлялось при циклическом нагружении на растяжение-сжатие с частотой 1 цикл в минуту на установке типа УМЭ-10т. Измерение деформаций на базе осуществлялось с помощью продольного деформометра с точностью 2% от измеряемой величины, и запись петли гистерезиса производилась на двухкоординатном приборе. Кроме того, измерялась также-деформация на базе 0,5 5 и 40 мм на приборе ПМТ-3 и инструментальном микроскопе. Точность при этом зависела от уровня пластической деформации и базы измерения и составляла соответственно 0,125 0,1 и 0,0125%. [c.130]

Кроме того, упрочнению только в результате дисперсионного твердения подвергаются некоторые ферритные и аустенитные стали и сплавы. Следует отметить, что в упрочнение при термической обработке быстрорежущих и штамповых сталей, испытывающих при закалке мартенситное превращение, образование мартенсита вносит определенный вклад. При последующем высоком отпуске, обеспечивающем дисперсионное твердение, упрочнение в результате мартенсит-ного превращения частично снимается, но мартенситнаи структура стимулирует процесс выделения дисперсных избыточных фаз. То же можно сказать и о мартен-ситно-стареющих сталях. Упрочнение ферритных и аустенитных сталей и сплавов полностью обеспечивается только за счет дисперсионного твердения. В настоящее время применение мартенситио-стареющих, ферритных и аустенитиых сталей и сплавов в качестве инструментальных материалов ограничено, но существует тенденция к расширению их использования. Отличительными признаками этих материалов являются повышенная теплостойкость и небольшое изменение размеров в процессе термической обработки. [c.369]

При высоком содержании углерода в легированном аустените максимальная скорость его превращения обычно соответствует области перлитного превращения (см. рис. 31 и 32). Перлитному превращению может предшествовать выделение избыточных карбидов. Такая кинетика изотермического превращения переохлажденного аустенита характерна для многих инструментальных сталей, например, 9Х, 9ХФ, ХГ, ХВГ, Х12, Х12М, Р12, Р18, Р18Х5 и др. Эти стали сравнительно легко отжигаются как при обычном медленном охлаждении от аустенитного состояния, так и при изотермическом режиме. Скорость охлаждения при отжиге сталей типа X, ХГ, 9Х, ХВГ. Х12, Х12М, Р9, Р18 равна 30° С/ч до температуры 680—700° С и далее на воздухе. Для полу ерия структуры зернистого перлита в этих сталях скорость охлаждения должна быть меньше. В этом случае охлаждение в области температур перлитного превращения должно обеспечить не только распад аустенита на ферритно-карбидную структуру, но и достаточную степень коагуляции [c.310]

Инструментальные стали повышенной прокаливаемости. С увеличением числа легирующих компонентов прокаливаемость стали значительно увеличивается. У сталей с добавками Сг—Ni—Мо—Сг— Ni—Мо—(W)—V аустенитная структура стабильнее, чем у сталей, рассмотренных выше. Как в перлитной, так и в бейнитной областях значительно возрастает ин1субационный период превращения аустенита (рис. 152). Эти стали при закалке можно охлаждать в масле и изотермическим путем (в горячих ваннах). Твердость, получаемая при закалке, зависит от содержания углерода (рис. 153). Имея меньшую твердость, эти стали хорошо сопротивляются в холодном состоянии контактным нагрузкам и являются достаточно вязкими. [c.168]

Аустенитная фаза теплостойких инструментальных сталей с 5% Сг достаточно устойчива в интервале температур между перлитными и бейнитными превращениями. Наличие молибдена увеличивает инкубационный период превращения аустенита в интервале температур перлитных превращений. Это хорошо видно на диаграмме изотермического превращения инструментальной стали марки KI2 (рис. 197, а). Вследствие меньшего содержания углерода в этой стали температура начала мартенситного превращения выше, чем у штам-повых инструментальных сталей (с большим содержанием углерода), предназначенных для холодной деформации, В соответствии с диаграммой непрерывных изотермических превращений (рис. 197, б) в интервале температур бейнитных превращений это превращение ria-чинается раньше, чем перлитное. Время критического охлаждения инструментальной стали марки К12 следующее =340 с, 50 % м -=13 000 с, п = 42 ООО с. Это означает, что эти стали в довольно высокой степени прокаливаются при закалке на воздухе (диаметр изделий 150—200 мм) и в масле (диаметр изделий 400—600 мм). По границам зерен при температуре от 900 до 430° С можно наблюдать опережающее перлитное превращение выделение карбидов. Однако это выделение карбидов, а также образующийся при высоких температурах (свыше 400° С) бей-нит уменьшают вязкость стали. [c.243]

В поверхностных слоях стружки может происходить аустенит-ное превращение и, если обрабатываемый материал имеет высокое содержание углерода, аустенитная фаза может быть прочнее карбидов инструментального материала. Степень аустенитного превращения будет зависеть от первоначального содержания углерода, структуры обрабатываемого материала, времени и температуры контакта между стружкой и инструментом. Твердые сплавы на основе карбида титана менее склонны к диффузионному переносу углерода и поэтому изнашиваются меньше, чем твердые сплавы на основе карбида вольфрама. Сфероидизированиая высокоуглеродистая сталь, содержащая крупные карбиды, обладает лучшей обрабатываемостью, так Kai. для их перевода в твердый [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...