Уравнение расхода газов и паров

УРАВНЕНИЕ РАСХОДА ГАЗОВ И ПАРОВ [c.66]

Используя (2-3) и выражения для аппроксимации обобщенных функций давления и температуры (3-36), (З-Зба), уравнения расхода газа и пара (1-1) и (1-2) в соответствии с первым способом измерения запишутся [Л. 11] [c.140]

В соответствии со вторым способом измерения уравнения расхода газа и пара принимают вид [c.141]

Сравнивая (5-1) и (5-3) с уравнением (3-2), можно отметить их идентичность, т.е. уравнение расхода тепла потока перегретого пара и уравнение расхода газа или пара отличаются лишь различными значениями постоянных коэффициентов. Поэтому для измерения расхода газов и паров применимы все схемы, рассмотренные в 3-2. Отличия будут лишь в параметрах настройки схем. Все сказанное там в отиошении е, методических погрешностей, схем, допущений, применения первичных датчиков и т. д. относится также к случаям измерения расхода газов и паров [Л. 19, 50]. [c.142]

Измерение расхода газов и паров в соответствии с уравнением (5-5), идентичным уравнению (4-7) с введением действительных параметров в сигнал непосредственно дифманометров-расходомеров может производиться по схемам, рассмотренным в 4-2 (т. е. по видоизмененным схемам 3-2). [c.145]

При истечении разреженных газов и паров расчет сопел Лаваля может производиться без использования /—з-диаграммы непосредственно по формулам (9.46)—(9.48) или (9.49) для Т р, Ркр и уравнению (9.54) для секундного расхода газа. [c.320]

При истечении разреженных газов и паров расчет сопл Лаваля может быть произведен без использования i—s-диаграммы непосредственно по формулам (4.65)—(4.67) или (4.68) для Т р, /9,ф и уравнению (4.73) для секундного расхода газа. [c.353]

Уравнение (192) показывает, что секундный расход для газа млн пара при определенном значении й и /ь а также при заданных начальных параметрах ро и Оо зависит только от отношения р 1ро, которое обозначим через р. Из этого же уравнения следует, что секундный расход газа или пара может быть дважды равен нулю при ро=р1 и Р1 = 0. Следовательно, секундный расход между значениями р = 0 и р1 = ро достигает максимального значения. Выясним, при какой величине = р 1ро достигается максимальный секундный расход. Для этого продифференцируем уравнение (192) по р и приравняем производную нулю [c.100]

Пользуясь уравнениями (192) — (194), построим график зависимости 0 от < ==р 1ро (фиг. 28). Анализ графика показывает, что секундный расход газа или пара при неизменном ро увеличи- вается по мере уменьшения отношения Р = Р1/Ро и достигает максимального значения при некотором значении отношения Р о% - [c.101]

При дальнейшем уменьшении отношения Р = р1/р0 значение секундного расхода газа или пара, определяемого по уравнению (192), начинает уменьшаться и при р)/ро = 0 становится равным нулю. [c.101]

Приведенные выше уравнения (8-16) — (8-21) для W2 и G относятся к идеальным газам. В -случае реальных газов и паров расчет скорости истечения и секундного расхода производится при помощи i-s-диаграммы данного вещества. [c.157]

Измерение расхода вещества по перепаду давления в сужающем устройстве относится к виду косвенных измерений. При измерении расхода жидкостей, газов и пара по перепаду давления в сужающем устройстве следует учитывать неизбежные погрешности при определении отдельных величин, входящих в уравнения расхода (14-6-1), (14-6-2), (14-6-10) и (14-6-12), так как общая погрешность измерения расхода слагается из погрешностей этих величин. [c.474]

Формулы (12.3) и (12.4) справедливы для несжимаемых жидкостей. При измерении расхода газа или пара плотность р среды изменяется при прохождении через сужающее устройство вследствие изменения давления. Это учитывается введением в уравнения расхода поправочного множителя на расширение измеряемой среды 8. Тогда уравнения для массового Q и объемного Qo расхода принимают вид [c.119]

Расход газа в пограничных слоях, как указывалось выше, в обш,ем случае не равен расходу газа в его потоке Осл ф Gr. Изменение расхода пара через поверхность контакта на границе пограничных слоев насыщенного и ненасыщенного газа может быть записано аналогично уравнению (2-32) [c.63]

Вычисляем параметры на первом участке Xi = 0,004 м. При /ж парциальное давление воздуха Рт. ж = Р Рж при Рг. и = Р — Ри- Плотность воздуха при 1ж и соответственно рг. ж и рг. м — по уравнению состояния идеального газа. Плотность смеси воздуха и водяного пара при tm и tu соответственно рем. ж и рем. U — по уравнению (4-9). В первом приближении среднюю плотность газа и смеси в рассматриваемых слоях находим как рг = = 0,5(рг. ж + рг. м) и Рем = 0,5(рс . ж + Рем. м). Расход смеси 0=0r(l+fi i)-Кинематическая вязкость воды (в пределах /ж = О + 20 °С) v = = (1,789 — 0,0483 ж) 10 . Толщина пленки жидкости на пластине б/ — по уравнению (4-79). Ширина канала для течения газа bf = Ь — 26/. [c.188]

Для тепловых поверочных расчетов парогенераторов используется нормативный метод ВТИ—ЦКТИ [Л. 37]. В основу этого метода положено составление и решение для каждой поверхности нагрева и для всего агрегата в целом системы нелинейных алгебраических уравнений. В эту систему входят уравнения теплового баланса, в котором тепло, отданное газами, приравнивается теплу, воспринятому паром, водой или воздухом теплообмена между средами баланса расходов теплоносителей и рабочих сред с учетом отборов пара, воды, газов и воздуха на вспрыски, байпасирование, рециркуляцию и т. д. [c.40]

Подставляя в уравнение (162) значение скорости Со из уравнения (161) и удельного объема v , после алгебраических преобразований получим формулу для вычисления секундного расхода идеального газа и приближенно также перегретого водяного пара [c.137]

В табл. 5-1 приведены методические погрешности схемы рис. 3-4 в измерении расхода перегретого пара в соответствии с уравнениями (5-1) и (5-3), а в табл. 5-2 — для газов. При этом значение е принято постоянным, а величина ш (необходимая для подсчета kt) равна 1,44-10-= I/град [Л. И]. [c.142]

Уравнение (9-4) я вляется основным для потока газа или пара, причем оно имеет силу и для обратимых, и для необратимых процессов истечения. Его можно формулировать так в общем случае теплота, сообщаемая телу при истечении, расходуется в двух направлениях, а именно часть идет на приращение энтальпии тела, а остальная— на приращение внешней кинетической энергии, т. е. нп увеличение скорости потока. [c.198]

При расчете процессов истечения водяного пара ни в коем случае нельзя применять формулы для определения скорости (13-14) и секундного массового расхода (13-16), полученные применительно к идеальному газу. Расчет ведется исходя из общей формулы скорости истечения (13-6), полученной из уравнения первого закона термодинамики для потока и справедливой для любого реального вещества. [c.213]

При возникновении в момент времени / = 0 возмущения величины расхода пара, поступающего на тарелку, выходные концентрации НКК в жидкости и газе получат приращения 0 t 0Q i(t). Кроме того, получит приращение G t) величина расхода пара, уходящего с тарелки [из второго уравнения (1.2.62) следует, что G t) = G t) во все моменты времени]. Все остальные входные параметры имеют прежние стационарные значения 0о г-1 +г Расход уходящей с тарелки жидкости и мольное количество жидкости, очевидно, также будут иметь прежние стационарные значения L L = L ,) и М. В этих условиях вместо [c.227]

Для расчета секундного расхода пара или реального газа через сопло, либо для расчета его характерных сечений и используется уравнение сплошности (1.135). Входящее в это уравнение Vi или икр находится или непосредственно из fis-диаграммы, как это наглядно показано на рис. 1.30, или с помощью таблиц V2 — для рг и 52 = = Si и 1, кр - ДЛЯ Ркр и Хкр = Si. [c.49]

В ракетной технике, в элементах энергетического оборудования, струйных аппаратах, обеспечивающих циркуляцию в контурах жидкостных МГД-генераторах и в других устройствах, в которых актуальным является эффективное преобразование энергии пара или газа в кинетическую энергию газожидкостной струи, по этому уравнению можно определить максимальный расход смеси через сопло, а также рассчитать параметры потока и профиль сопла, работающего на однородном двухфазном потоке. [c.71]

Поправочный множитель на расширё-ние измеряемой среды е в уравнениях расхода вводится при измерении расхода газов и паров. Для жидкостей вследствие их несжимаемости е=1. [c.14]

Зависимости Vi = f(Pi) i = fi(pi) и fi = f2(Pi) могут быть установлены расчетным путем, если заданы уравнения адиабатного процесса po = idem, а также постоянный в процессе расход газа или пара G = idem. Задавая текущие значения [c.107]

При истечении разреженных газов и паров расчет солл Лаваля может производиться без использования i—5 диаграммы непосредственно по формулам (7-28), (7-29), (7-30) или (7-31) для Т р, v p, ркр и уравнению (7-36) для секундного расхода газа. [c.284]

При истечении разреженных газов и паров расчет сопел Лаваля может праиаводить-ся без использования ( - -диаграммы непосредственно по формулами (8-1)2), (8-113), (8- 14), или (8-15) для /кр, 1 кр, Ркр и уравнениям (8ч17) или (8-120) для секундного расхода газа. [c.163]

Оригинальный метод обоснования уравнения второго зако а термодинамики, стличавшийся от метода Клаузиуса. Учебник Окатова, 1871 г. Регенеративны цикл и его теория. Теория истечения газа и пара с выводом формул скорости истечения, секундного расхода, критического отношения давлений, критической скорости и максимального расхода. Учебник Вышнеградского, 1871 г. Политропный процесс. О двигателях внутреннего сгорания и холодильных установках. Учебник Орлова, 1891 г. Здесь в основном говорилось о зависимости теилосмкости газа от температуры и давления. О критическом состоянии вещества, критических параметрах и экспери-ментальпо.м определении критической те.мпературы. Аналитические соотношения, определяющие условия критической точки на критической изотерме. Уравнение Ван-дер-Ваальса и его анализ. Критическое замечание о положении Клаузиуса Энтропия Вселенной стремится к максимуму . Диаграмма Т — 5 и приложение ее при исследовании процессов и циклов. Никлы двигателей Отто и Дизеля и вывод формулы их термического к. п. д. Вывод формулы термического [c.210]

В технической термодинамике уравнение первого начала пгироко используют в двух существенно отличающихся условиях изменения состояния рабочего тела в условиях закрытой и открытой системы. Под открытой системой будем понимать поток газа или пара при неизменном массовом расходе. [c.22]

Расчет температурного напора в перегревателе свы- сокой начальной влажностью яара, включенном по схеме параллельно-смешанного тока, производится аналогичным путем. Условно принимается, что газоход разделен между ходами продольной перегородкой и отношение расходов газов по частям газохода равно отношению поверхностей нагрева соответствующих ходов. Коэффициенты теплопередачи для различных ходов при нимаются одинаковыми. Задаются температурой пара между ходами по ней я известным температурам пара на входе. и выходе из перегревателя, а также температуре газов перед поверхностью яз уравнения баланса определяется температура газов за каждым ходом. [c.53]

Из уравнения (1.187) видно, что для данного газа или пара (имеющего определенное значение к) при заданном начальном состоянии его и при известном Fl секундный расход М зависит только от отношения pilpo-Чтобы выяснить, когда М достигнет максимума, следует взять производную от М и, приравняв ее нулю, найти то отношение Pi/po> при котором М — = М ,ах. Но при заданных параметрах начального состояния рабочего тела и заданных и к взятие производной от М равносильно взятию производной от квадратных скобок под знаком радикала уравнения (1.187). [c.88]

Пусть происходит истечение рабочего тела из суживающегося сопла в среду, где давление р. Предположим предварительно, что давление рабочего тела в выходном сечении сопла рх равно давлению среды р (рис. 1.37). Масса вытекающего в секунду газа или пара определяется уравнением (1.187) и изменяется с изменением отнощения Pi/Po = р рй- Построим график зависимости секундного расхода М от отношения давлений pipa. [c.89]

Полученный график показывает, что при неизменном давлении рабочего тела на входе в сопло, т. е. при неизменном начальном давлении ро, масса вытекающего через сопло в секунду газа или пара увеличивается с уменьшением давления среды р, а следовательно, отношения pipo (кривая а). Это увеличение происходит до тех пор, пока не достигается максимальный расход при отношении р ро, определяемом уравнением (б). Дальнейшее уменьшение давления среды р и отношения р/р ведет к уменьшению количества вытекающего из сопла газа или пара, и, когда давление среды становится равным нулю, истечение прекращается (штриховая кривая с). [c.89]

Из этого уравнения получаются формулы для скорости истечения газа для адиабатного случая, скорости истечения жидкости и секундного расхода газа. Заслуживает внимания сама постаповка в учебнике Орлова теории истечения. Она приводится в первой части, в разделе, в котором рассматриваются различные процессы изменения газа (перед разделом Второй закон термодинамики ), а теория истечения водяного насыщенного пара — во второй части, в разделе Паровые процессы . Мы видели, что подобная же постановка теории истечения была и в учебнике Вышнеградского. [c.78]

В гл. 5 приводится общая теория истечения газов п паров. В этой главе рассматриваются следующие темы общая теория истечения адиабатическое истечение гипотеза Сен-Венана и Вентцеля диаграмма Молье проволакивание пара сопротивление движению при истечении расчет инжектора опыты Томсона и Джоуля над истечением газов отличие действительных газов от идеальных. В первых параграфах этой главы выводятся общее уравнение энергии газового потока, формулы скорости истечения, секундного расхода кри- [c.204]

Плавка медных концентратов в электрических печах из-за дефицита электроэнергии и возможности использования в этой операции низкосортных сернистых топлив пока не нашла широкого применения. Но для плавки кусковой медной руды еще применяют шахтные ватержакетиые печи. Процессы образования штейна и шлака в шахтной печи из-за применения кусковых материалов протекают сложнее, чем в отражательной печи, но результат их может быть выражен уравнениями химических реакций, приведенными выш-е. При некоторой герметизации шахтной печи, создании восстановительной атмосферы в ней и увеличении расхода кокса можно получить наряду со штейном и пары серы с последующей конденсацией их нз отходящих газов. [c.100]

Для плавки кусковой медной руды еще применяют шахтные ватержакетные печи. Процессы образования штейна и шлака в шахтной печи из-за применения кусковых материалов протекают сложнее, чем в отражательной печи, но результат их может быть выражен уравнениями химических реакций, приведенными выше. При некоторой герметизации шахтной печи, создании восстановительной атмосферы в ней и увеличении расхода кокса дюжно получить наряду со штейном и пары серы с последующей конденсацией их из отходящих газов. [c.151]

Отклонения действительных газов и перегреты.х паров от уравнения ру = НТ объясняются конечным объемом молекул и наличием между их частицами сил сцепления, в идеальном газе отсутствующих. В жидкостях, как мы видели, силы молекулярного сцепления значительны, так что большая часть теплоты парообразования расходуется на работу дисгрегации. Естественно, что чем ближе перегретый пар к состоянию насыщения, тем сильнее сказываются силы сцепления между молекулами и тем больше его отклонения от свойств идеального газа. [c.253]

К настоящему времени опубликованы работы по анализу гидродинамики пара в тепловых трубах (в том числе и критического расхода газа) по двумерным моделям [14, 43]. Использование результатов анализа двумерных течений позволило Буссе [42] несколько детализировать структуру потока пара в критическом сечении. На основании уравнения состояния пара (в предположении его идеальным газом) запищем выражение-для осевого потока тепла [c.71]

В первом случае известны температурное поле газового потока на выходе из пакета и температуры пара по змеевикам. В задачу экспериментатора входит установить степень влияния газового поля на разверку. Для решения этой задачи нужно сначала усреднить температуры газов вдоль змеевиков и Привести их к одному сечению, как показано на рис. 9-14,6. Недостающие сведения о температуре газов до пакета определяются из теплового баланса средняя — по тепловому балансу пакета, максимальная — по балансу наиболее горячего змеевика. Расход пара через змеевик прини.мается средним или с поправкой на гидравлическую разверку. Полученные данные вводятся в уравнение (9-34). Равенство левой и правой частей свидетельствует о том, что эксперимент поставлен качественно, и причины температурной разверки по змеевикам, если она имеется, можно считать установленными. Неравенство левой и правой частей говорит об ошибке в измерениях или в определении части параметров расчетным методом. Если причина расхождения кроется в несовершенстве расчетных методов, эксперимент приходится повторять, одновременно увеличивая объем получаемой с объекта информации. [c.205]

Постоянный избыток воздуха в уходящих газах при неизменных параметрах пара, температуре питательной воды и температуре уходящих газов обусловливает постоянство относительного расхода тепла на вытеснение паровой регенерации ( р), абсолютных электрических к. п. д. этих участков цикла (т] ) и к. п. д. ВПГ (Лк. а), как это следует из уравнений (13)—(17). Уменьще-ние избытка воздуха в продуктах сгорания перед газовыми турбинами при постоянной его величине в уходящих газах приводит к увеличению к. п. д. ПГУ. [c.32]

Изобразим более детально (рис. 12.26) структурную схему, показанную без подробностей на рис. 12.19. Динамические свойства топки 1 и процесса передачи тепла на стороне дымовых газов 2 показаны только качественно уточнение этих кривых разгона может быть сделано только для конкретных случаев. Процесс аккумуляции, связанный с изменением нагрузки (прямоугольник 5), описывается уравнением (7.42) гл. 7. Прямоугольник 4 характеризует зависимость между генерируемым расходом пара Mnzi [c.302]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...