Расход газа (жидкости) удельный

Принято разделять пневматические форсунки на две группы высокого напора (до 0,3—0,4 МПа ) с относительно малым удельным расходом газа (0,3—1,0 кг газа/кг жидкости) и низкого напора менее 0,01 МПа) с относительно большим удельным расходом газа (4— 10 кг газа/кг жидкости). [c.222]

Проще способ, при котором измеряется сопротивление течению через пористые тела жидкости определенной вязкости, например воды, керосина, бензола. Этот способ основан на полуэмпирической формуле Козени, связывающей расход газа, отнесенный к единице градиента давления, вдоль его потока в пористом теле, обратно пропорциональной зависимостью с квадратом удельной поверхности. [c.75]

Учитывая, что продукты сгорания имеют сравнительно невысокое влагосодержание, а содержание тонких фракций в золе велико, принимаем первоначально для расчета скорость газов в горловине Ur=70 м/с и удельный расход орошающей жидкости q= =0,16 кг/м газа при нормальных условиях. Произведение этих параметров соответственно составит дит=11,2. [c.106]

Переход на парожидкостный режим при докритических параметрах охладителя сопровождается повышением гидравлического сопротивления пористого материала вследствие увеличения объема паров охладителя. При этом пористая стенка начинает работать на устойчивом режиме парожидкостного охлаждения, но при увеличенном давлении охладителя. Температура же горячей стенки скачкообразно возрастает и в определенном диапазоне расходов охладителя остается постоянной (см. рис. 6.3). Постоянство температуры горячей стенки в некотором интервале расходов охладителя можно объяснить тем, что при истечении из пористой стенки парожидкостной смеси не вся жидкость участвует в ее охлаждении, часть жидкости в виде мельчайших капель по инерции проходит сквозь пограничный слой и уносится потоком горячего газа. По мере уменьшения расхода охладителя количество жидкости в парожидкостной смеси уменьшается, а граница раздела жидкость—пар перемещается внутрь стенки. Температура поверхности, соприкасающейся с горячим газом, остается постоянной, а температура стенки со стороны подачи охладителя возрастает и достигает температуры кипения. Этот момент характеризуется вторичным повышением гидравлического сопротивления пористого материала. Над пористой стенкой со стороны подачи охладителя образуется паровой слой. Система начинает работать на паровой режим охлаждения. При этом температура горячей поверхности стенки резко возрастает, что может привести к ее прогару. По мере повышения в газовом потоке давления область удельных расходов охладителя, где температура горячей стенки постоянна, сокращается и>за уменьшения скрытой теплоты парообразования (см. рис. 6.4). [c.154]

Система трубопроводов или каналов, по которым движется жидкость или газ, представляет собой совокупность различного рода гидравлических сопротивлений. Сам трубопровод может состоять из участков разной длины и диаметров (каналов разных калибров ). На этих участках смонтированы запорные и регулирующие приспособления, фильтры, расход еры и т. д. При определении общей потери удельной энергии в гидравлических расчетах исходят из принципа наложения потерь, согласно которому полная удельная потеря энергии слагается из алгебраической суммы потерь каждого сопротивления в отдельности. Этот способ не совсем точен, если местные сопротивления расположены близко друг от друга ( 46). [c.216]

К основным параметрам ГПП следует отнести силы и моменты сил, действующие на звенья их со стороны жидкости или газа, передаточное число, расход жидкости и к. п. д. Сила которую может преодолеть поршень поршневого двигателя, зависит от удельного давления воздуха или жидкости по обе стороны поршня и сопротивления его движению в цилиндре (рис. 21.4, а). Принимаем следующие обозначения величин р и р2 — абсолютное давление жидкости или воздуха соответственно в полостях цилиндра pi > рг) F площадь поршня — площадь штока Ps — давление атмосферы Т — сила трения поршня и деталей его уплотнения о цилиндр. [c.374]

Измерение давления газа осуществляется жидкостными манометрами, удельный вес заполняющих жидкостей подбирается таким образом, чтобы отсчитываемый перепад был не меньше 300—400 мм, что обеспечивает точность отсчета 0,5% и относительную оценку расхода с ошибкой не более 0,25%. Давление мазута надежно определяется пружинным манометром класса 0,5—1,0, что дает ошибку в расходе 0,25—0,5%. [c.325]

На основании обработки опытных данных m = 1,97. Поэтому практически из зависимости (107) исключается скорость, на что обратили внимание и авторы исследования. Учитывая, что свойства жидкости и газа в опытах не изменялись, из равенства (107) следует, что диаметр капель увеличивается прямо пропорционально площади воздушного (парового) сопла Этот вывод не согласуется с результатами анализа процесса распыливания, так как в форсунках с одинаковыми скоростями распыливающего агента при увеличении сечения сопла повышается удельный расход распыливающего пара или воздуха, что не может привести к ухудшению качества распыливания. Это противоречит и результатам обработки опытных данных, полученных при исследовании лабораторных и промышленных низконапорных форсунок [6], критериальные зависимости для которых имеют вид [c.147]

Мощность потока, отнесенная к массовому расходу, приводит к обобщенному уравнению Бернулли, написанному для реальной жидкости (газа) с учетом удельных потерь энергии (внутренней и внешней, т. е. механической) на рассматриваемом участке [c.23]

Пористый материал, применяемый в контактных, фильтрующих и других аппаратах, часто оформляется в виде цилиндрического слоя (рис. 8-5). Удельные потери, т. е. потерн давления, приходящиеся на единицу толщины слоя пористого цилиндра при данном расходе жидкости (газа), меняются в зависимости от толщины стенок цилиндра. В случае истечения потока наружу скорость в направлении истечения падает вместе с возрастанием площади поверхности (из-за диффузорного эффекта) цилиндрического слоя, а следовательно, удельные потери уменьшаются. При всасывании имеет место обратное явление (конфузорный эффект). [c.406]

Энергетическое совершенство нагнетателей характеризуется их удельной полезной работой, Дж/кг, т.е. расходом энергии на 1 кг массы подаваемой жидкости (газа) [c.241]

Пенные аппараты используются для проведения процессов очистки газов от пыли и вредных компонентов, для получения новых композиционных материалов с малой удельной плотностью и развитой поверхностью пор, а также для покрьггия поверхностей тканей, полимерных материалов и металлов тонкой равномерной пленкой вспененной жидкости [73]. Обработка материалов пеной позволяет существенно сократить расходы жидкостей и одновременно улучшить равномерность обработки поверхности. [c.350]

Другая основная величина — изотермическая сжимаемость,— сильно расходится в критической точке. Расходимость определяется показателем у, о котором имеются весьма скудные сведения. Его значение, по всей видимости, находится в области 1,1—1,3. Возможные различия этого показателя для жидкого, газообразного и парообразного состояний в критической области также не установлены. По-видимому, можно считать достаточно хорошо экспериментально установленным, что удельная теплоемкость при постоянном объеме и адиабатическая сжимаемость имеют логарифмическую особенность ). В случае системы жидкость — газ особый интерес представляет поверхностное натяжение, изучение которого, однако, требует дальнейших экспериментальных и теоретических усилий. В настоящее время показатель для непроводящих жидкостей, определенный на основе экспериментальных данных, находится в хорошем согласии с другими результатами. Величина ц для жидких металлов фактически неизвестна. [c.270]

Если расход задан в весовых единицах, то при определении скорости потока необходимо учесть удельный вес жидкости или газа [c.61]

В активной системе циркулирующий газ приборного отсека отводит тепловой поток на корпус или специальный радиатор. Если необходимо обеспечить большой удельный теплосъем (больше, чем 2 Вт/см ), в качестве теплоносителя используется жидкость. Обязательным элементом воздушного контура является вентилятор, обеспечивающий циркуляцию газа и вьшужденную конвекцию (свободная конвекция отсутствует в невесомости), В качестве управляющих элементов применяются дроссели расхода, работающие по командам от датчиков температуры. [c.191]

Величину охлаждаемой поверхности соприкасающейся с горячими газами в каждой из выбранных секций, можно определить поскольку форма и размеры сопла известны. Если (Т вх)г — температура жидкости на входе в г-ю секцию, а (Гвых) — температура жидкости на выходе из г-й секции, и если С — средняя удельная теплоемкость жидкости в интервале температур от (Твх)г ДО ( вых)г и йУо — весовой секундный расход азотной кислоты, то [c.451]

О жидкости или газа, напором (давлением) Н, к.п.д. т] и потребляемой мощностью N. Расходом (объемным или массовым) называется объем (масса) жидкости или газа, перемещаемый в единицу времени. Напор насоса (давление, развиваемое вентилятором) — это приращение удельной энергии потока жидкости при входе и выходе из насоса (вентилятора). [c.25]

Кроме того, за последние несколько лет была значительно усо вершенствована экспериментальная техника и накоплено много важных экспериментальных данных, что также обогатило интересующую нас область новыми фактами. Исследование критических явлений сопряжено со значительными трудностями. Для проблемы перехода газ — жидкость основной метод состоит в точном измерении давления, плотности и температуры (получение уравнения состояния), а также удельной теплоемкости. Оказывается, что поведение типа степенного закона, позволяющее определить критические показатели, имеет место лишь очень близко от критической точки, скажем при 0 < 10" . Даже определение критических параметров Т , Ро с с точностью, удовлетворяющей потребностям эксперимента, сопряжено с чрезвычайно большими трудностями. Поэтому требуется очень точное определение температуры (погрешность АТ/Тс не выше 10" ). Кроме того, благодаря большой теплоемкости су теоретически расходится) время установления равновесия в системе очень велико (порядка дней). Большое значение сжимаемости также создает серьезные проблемы влияние гравитации на систему становится очень сильным, она создает градиент плотности, который должен быть очень точно учтен. Весьма важные для магнитных систем экспериментальные измерения намагниченности и восприимчивости и проведение экспериментов по рассеянию нейтронов также сопряжены с весьма существенными трудностями их преодоление требует большого искусства и тщательности. Мы не можем вдаваться здесь в подробности и рекомендуем читателю обратиться к оригинальным работам и обзорам. [c.357]

Число оборотов в мин. 3) Расход топлива (удельный или часовой). 4) Расход смазочного масла (удельный или часовой). 5) Темп-ра охлаждающей жидкости. 6) Темп-ра смазочного масла. 7) Темп-ра наружных частей цилиндров моторов воздушного охлашдения. 8) Темп-ра смеси или воздуха, поступающего в мотор, карбюратор или нагнетатель. 9) Темп-ра окружающего воздуха. 10) Давление подачи смавки в магистрали и в ответвлениях смазочной системы. 11) Давление во всасывающей системе. 12) Давление окружающего воздуха. 13) Давление подачи топлива. 14) Скорость воздуха, обдувающего мотдр воздушного охлаждения. 15) Влажность окружающего воздуха. Кроме приведенных величин производятся измерения нек-рых специальных, требуемых характером данного испытания, как то давлений рабочего процесса в цилиндре, величин подачи масляного или водяного насоса, некоторых деталей мотора (напр, подшипников иди клапанов), темп-ры отходящих газов и т. д. Ряд величин, к-рые не замеряются непосредственно в период испытания, но являются существенными для харакгеристики данного мотора, д. б. также определен. К таковым величинам относятся 1) Вес всего мотора, его отдельных частей или групп частей (узлов). [c.190]

Параметры струйного течения в конце камеры смешения, сечение 0-0 массовые расходы высоконапорной среды F , низконапорной среды F.J и их смеси F,,,), средняя скорость смеси о, ее компонентный состав С, о, удельная энтальпия / о, удельная теплоемкость С , температура Т 1, и плотность р о, а также содержание жидкости и газа, выражаемого в виде расходов жидкой ( и газовой С,, фаз, компонентный состав л, о и К,1,(1 ш)следних, их удельные теплоемкости С о, Ср о, Си,,о, число Пуассона 1,0, газовая постоянная Л (), удельные энтальпии // о и /( п, плотности р (, и р( ц рассчитываются по алгоритму, блок-схема которого представлена на рис. 5.2. [c.231]

Как видим, зависимость Gr от Р является линейной при прочих равных условиях. Для данного случая она изображена на рис. 5-7. Эксиериментальные исследования, выпо.дненные на ЦТА при различных скоростях газа, размерах сопел, сопротивлениях и давлениях в аппарате, показывают, что уже при давлении Р 0,75-Ю Па процесс в аппарате близок к теоретическому (кривая 2 на рис. 5-7). При этом давление воздуха на входе в аппарат было атмосферным, т. е, весь перепад практически использовался ( срабатывался ) в соплах, а турбины в установке не было. С увеличением давления удельный расход воздуха g возрастает в большей степени, чем давление, так как условий тепло-и массообмена в аппарате, в частности турбулентности и скорости газа, видимо, недостаточно для дробления жидкости на мелкие частицы (т. е. для образования соответствующей поверхности контакта и уменьшения тепловых и диффузионных сопротивлений в пограничных слоях, чтобы процесс тепло- и массообмена стал близок к идеальному). Таким образом, отклонение от идеального объясняется недостаточной интенсивностью процесса тепло- и массообмена. [c.139]

В золоуловителях с трубами Вентури имеет место теплоотдача от газов как в пленке воды, образующейся на поверхности трубы и каплеуловителя, так и к капелькам распыленной жидкости. Теплоотдача от газов к капелькам, имеющая место в трубе Вентурн, протекает более интенсивно, чем к пленке жидкости в каплеуло-вителе, не только вследствие большой удельной поверхности капель, но также и вследствие более высокого температурного напора в трубе Вентури. Она существенно зависит от удельного расхода воды, среднего диаметра образующихся при ее дроблении капель, скорости газов в трубе Вентури и ее габаритов. Величина е, входящая в формулу (2-34), не будет постоянной, и потому непосредственное применение этой формулы для расчета охлаждения газов в установках с трубами Веетури затруднительно. [c.75]

Работа компрессорных стуненей с влажным газом принципиально отличается от работы паротурбинных ступеней с влажным паром. В паротурбинной ступени в пограничном слое у поверхности лопаток происходит интенсивная конденсация пара, что приводит к налипанию капель и образованию пленки жидкости на поверхности лопаток и в конечном счете к увеличению потерь энергии на дробление и ускорение капель [15]. В компрессорной же ступени из-за перегрева пограничного слоя у поверхности лопаток капли эффективно испаряются, что уменьшает вероятность их налипания и образования пленки жидкости на поверхности лопаток и, следовательно, потери энергии на ускорение и дробление капель, а также снижает износ лопаток вследствие эрозии. Так как удельный объем влажного водяного пара на выходе паровой турбины приблизительно в 35 раз больше удельного объема влажного газа на входе компрессора, то при одном и том же весовом расходе рабочего тела длина первых ступеней осевого компрессора значительно меньше длины лопаток последних ступеней паровой турбины. [c.43]

Коэффициент диффузии для полимеров слабо зависит от давления [3,35], поэтому последнее можно не учитьшать при определении удельного диффузионного расхода жидкостей. Концентрация газов пропорциональна давлению, поэтому приведенный к нормальным условиям объем газа, продиффундировавше-го через мембрану за время t, [c.55]

Значительную часть года автомобиль работает в условиях, благоприятных для охлаждения двигателя, т. е. при сравнительно низкой температуре воздуха и средних нагрузках двигателя. Даже при температуре воздуха 5—10° С система охлаждения с принудительной циркуляцией жидкости может привести к переохлаждению. При переохлаждении уменьшается доля тепла, преобразуемого в полезную работу, а горючая смесь, попадая на холодные стенки цилиндров, конденсируется и стекает в картер двигателя, где разжижает смазку. Переохлаждение в наибольшей мере отражается на мощности, экономичности и износе двигателя. Например, для двигателей ГАЗ-51 и ГАЗ-69 при понижении температуры от 80° С до 50° С износ двигателя увеличивается в 1,6 раза, удельный расход горючего —на 30%, а мощность уменьшается на 10% снижение температуры до 25° приводит к увеличению износа двигателя в 5 раз. Двигатели дизель (ЯМЗ-236 и др.) при температуре воды в системе охлаждения даже 60—65° С резко увеличивают расход топлива при этом увеличивается износ деталей, закоксовывание поршневых колец и пр, [c.45]

Предположение о режиме течения,. который может суш,0ство-вать при данных значениях независимых переменных, описывающих. систему, обычно можно сделать на основе карты режимов течения, на которую наносятся области существования различных режимов. Диалрамма Бейкера—наиболее широко известная карта режим01В для горизонтального течения—показана на рис. 4.11. На диаграмме по осям отложены удельные массовые расходы [кг/(м -с)] газа Ог и жидкости О , а параметры [c.116]

Температура =T xi) измеряется в точке Xi, где еще не произошла передача тепла текущей жидкости. Температура Т2 = Т хг ) измеряется в точке Х2, где химическая реакция (или процесс теплопереноса) уже завершена и имеет место определенный теплообмен между жидкостью и оболочкой (трубой). Количество теплоты, которое приобретает последовательно каждый элемент объема ЛУ текущей жидкости в ходе реакции (или теплообмена), и которое вызывает равномерный рост ее температуры, расходуется на конвекцию. Эта конвекция соответствует тепловому потоку, который в отличие от теплового потока, переносимого за счет тетшопроводности и излучения, возникает в основном вследствие разности давлений (вынужденная конвекция), а не разности температур. Так как при данной разности давлений на входе и выходе калориметрической трубки распределение давления внутри ее зависит от координаты,р =р(х), определенные термодинамические граничные условия здесь не применимы. Это особенно существенно для движущихся газов, удельная теплоемкость которых также в значительной степени может зависеть от координаты. [c.144]

Зависимости (1.26) и (1.27) используют для определения потерь давления при фильтрации жидкости или газа в пористой среде, когда известны значения вязкостного а и инерционного коэффициентов пористого тела. Однако эти коэффициенты можно определить только экспериментально по расходным характеристикам пористой сре ы. Суть метода сводится к следующему. Для двух крайних значений удельного расхода фильтруемого газа, взятых с расходной характеристики пористого образца (см. рис. 1.9), подсчитывают значение комплекса (Рвх" Рвых)/(2 /01 по двум точкам в координатах Л— / строят прямую линию, уравнение которой имеет вид Л=В1/Н-Бо [c.33]

Смотреть страницы где упоминается термин Расход газа (жидкости) удельный : [c.76] [c.568] [c.50] [c.61] [c.29] [c.154] [c.289] [c.309] [c.101] [c.42] [c.168] [c.243] [c.41] [c.478] [c.34] [c.392] [c.114] [c.502] [c.31] [c.5]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...