Расход газа переменный

Рис. 10.47. Раздающие коллекторы переменного сечения различной формы и распределе. ние относительных массы пыли вх г и расхода газа по ответвлениям

Газ подается по патрубку 3 в сужающейся зазор между корпусом 2 и обечайкой I, ограниченный основанием 6 снизу и перегородкой 5 сверху, откуда отбирается через каналы 9 в центр обечайки. Механические частицы и свободная жидкость снимаются отбортовкой продольной перегородки и отбираются через зазоры 7 между листами 8. Для обеспечения равномерного расхода газа сечение каналов 9 уменьшается к оси патрубка входа газа, так как динамический напор газа минимален у патрубка входа газа и со стороны, противоположной расположению этого патрубка. Динамический напор предварительно выравнивается уменьшающимся зазором между корпусом и обечайкой и переменным сечением каналов. [c.315]

Это устанавливается средствами высшей математики находят первую производную по р от переменной части формулы (3-25), стоящей в квадратных скобках, и приравнивают ее нулю решение полученного уравнения показывает, что максимального своего значения расход газа достигает при [c.132]

Сужение и последующее расширение струи имеет место и при истечении газа в приемную трубку эжектора (течение с переменным расходом газа) при наличии внепшего наддува (рис. 1, е), без наддува (рис. 1, г), а также ири свободном истечении (рис. 1,5). [c.187]

Пропускная способность дросселей с переменным в направлении течения расходом газа [c.247]

Основными элементами системы автоматического регулирования и регулятора расхода газа являются измерительное устройство, фазочувствительный электронный усилитель - переменного тока УЭУ-209 и исполнительный механизм, состоящий из реверсивного электродвигателя РД-09, редуктора и регулирующей заслонки. [c.98]

Измерительное устройство состоит из моста переменного тока, в измерительные плечи которого включены датчик температуры наружного воздуха ДНВ и датчик температуры теплоносителя ДТТ. Усилитель УЭУ-209 служит управляющим органом регулятора, передавая команды на исполнительный механизм РД-09 привода заслонки. Электрический регулятор расхода газа работает по принципу уравновешенного моста и является астатическим регулятором. В качестве датчиков температуры применяются нестандартные медные термометры сопротивления, имеющие при 0° С сопротивление 200 ом. [c.98]

Для измерения расхода газа применяют ротационные счетчики типа P при расходе газа низкого давления до 1 ООО м 1ч и дифманометры с диафрагмами при больших расходах газа среднего и высокого давления. Для обеспечения необходимой точности учета при переменном потреблении газа устанавливают параллельно два-три расходомера с разными пределами изме рений. Такая мера необходима в связи с тем, что у рассматриваемых приборов при расходах ниже 30 /о номинального точность из- [c.239]

Расчет влияния нестационарной теплопроводности на теплообмен выполнялся для турбулентного течения воздуха на участке гидродинамической стабилизации в предположении квазистационарной структуры турбулентности и с учетом переменности свойств газа. Расход газа считался постоянным, возрастала во времени. [c.30]

В [ 34] изложены основы и регламентирующие требования измерения расхода газов и жидкостей методом переменного перепада давления и общие технические требования к расходомерным устройствам, состоящим из расходомера (стандартного сужающего устройства, дифманометра, приборов для измерения параметров среды и соединительных линий) и прямых участков трубопроводов до и после сужающего устройства с местными сопротивлениями. [c.42]

При изменении параметров газа перед соплом (отверстием) и за ним меняются расход газа и форма вытекающей струи. Некоторые задачи переменных режимов частично рассмотрены выше (см. 8.2). Проанализируем теперь характеристики сопл и отверстий при одновременном изменении давления торможения ро и давления среды Обозначим ром — максимальное достижимое давление торможения (давления в резервуаре) — соответствующий этому давлению максимальный критический расход Ро, /п — соответственно текущие значения давления в резервуаре и критического расхода. [c.218]

Ручную дуговую сварку вольфрамовым электродом ведут на специально для этого разработанных установках типа УДГ. При других условиях питание дуги при сварке неплавящимся электродом может осуществляться от других источников переменного тока. Использование источников переменного тока связано с тем, что при сварке постоянным током обратной полярности допустим сварочный ток небольшой величины из-за возможного расплавления электрода, а при сварке постоянным током прямой полярности не происходит удаления окисной пленки с поверхности алюминия. Расход аргона составляет 6. .. 15 л/мин. При переходе на гелий расход газа увеличивается примерно в 2 раза. Напряжение дуги при сварке в аргоне 15. .. 20 В, а в гелии 25. .. 30 В. Рекомендуемые режимы сварки приведены в табл. 12.3. [c.443]

Основными параметрами режима сварки в углекислом газе является род тока (переменный или постоянный), полярность и величина тока, напряжение дуги, диаметр и скорость подачи проволоки, расход газа, вылет электрода, скорость сварки. [c.396]

Одной из важнейших характеристик (рис. 8-9), определяющих значение оптимальной поверхности нагрева экономайзера, является величина расхода питательной воды Од2 в экономайзере высокого-давления. В рассматриваемых условиях величина > 2 также имеет экономически наивыгоднейшее значение. Заданными величинами при ее определении являются расход газов Ор и температуры и, пв. на входе в экономайзеры. Оптимальные поверхности экономайзеров и расходы воды в них взаимосвязаны. Предусматривается сохранение Пф> 0, гг >г пв- В этих, условиях критерием оптимума для проектируемых установок является величина расчетных затрат,, переменная часть которой составляет [c.230]

Хроматограф состоит из блоков питания и управления, детектора, разделительных колонок, элементов регулирования и контроля расхода газов-носителей. Все элементы газовой и электрической схем, а также воздушный компрессор собраны в одном корпусе, за исключением регуляторов давления с дросселями тонкой регулировки, которые придают прибору и применяют при подаче газов-носителей от баллонов. Питание осуш,ествляется от сети переменного тока напряжением 220 В, частотой 50 Гц. [c.82]

Материал — гтО расход газа — 1.4 м час мощность — переменная рабочее расстояние — 13 см скорость перемещения головки — 3.0 см X X сек.- 30. 40 и 50% — коэффициенты использо- [c.71]

Регуляторы давления РДУК-2 являются статическим автоматическим устройством непрямого действия с командным прибором — регулятором управления КН2 или КВ2. Регуляторы предназначены для редуцирования высокого или среднего давления неагрессивных газообразных сред. Они автоматически поддерживают заданное выходное давление при переменном входном давлении и при изменении расхода газа от нуля до максимального. В настоящее время промышленностью выпускаются регуляторы с условным проходом 50, 100 и 200 мм. В зависимости от величины регулируемого выходного давления промышленность комплектует регуляторы давления типа РДУК-2 регуляторами управления низкого или высокого давления, а в зависимости от пропускной способности и допускаемого перепада давления — сменными клапанами и седлами соответствующего диаметра. [c.212]

Параметрами режима сварки в углекислом газе являются род, полярность и величина сварочного тока, диаметр электродной проволоки, напряжение дуги, скорость сварки и подачи проволоки и расход газа. Сварка производится постоянным током прямой и обратной полярности, а также переменным током с осциллятором. В качестве источников тока применяются стандартные и специально [c.322]

В пористых слоях, особенно из сыпучего материала с неправильной формой зерен, величины ы> , являются переменными и неподдающимися точному определению. Здесь неизбежны допущения, например введение понятия условной скорости потока как частного от деления секундного расхода газа V на все сечение слоя 5, а также принятие длины канала условно равной высоте слоя /г. [c.333]

Генераторы сухого типа используют только в крупных стационарных установках на химических заводах, где возможно использование больших количеств попутно получаемой сухой гашеной извести (пушонки). Опыт эксплуатации генераторов этой системы, в качестве передвижных ацетиленовых аппаратов показал, что они склонны к заиливанию при переменном расходе газа, а конструкция получается более сложной. По этой причине генераторы сухой системы не получили широкого распространения. [c.43]

Комбинированные плазмотроны. В таких плазмотронах совместно используются дуги постоянного и переменного токов. Они в последнее время получают все более широкое применение, особенно в металлургических процессах, при сварке, наплавке и т. п. Использование дуги постоянного тока как наиболее устойчивого электрического разряда позволяет создать плазмотроны с большим диапазоном изменения по току и расходу газа, а также в большинстве случаев упростить конструкцию и снизить требования к электродам. Кроме того, создаются возможности достаточно просто получить объемный поток плазмы. [c.99]

Эти данные могут быть использованы при составлении эскизов и для ориентировочной оценки расхода строительных материалов. В качестве независимой переменной на диаграммах показана по горизонтальной оси мощность машины в MW ( = 1 млн. вт = = 1000 кет). Соответствующая вертикальная ордината представляет статистические показатели веса машины в т (см. рис. VII.36), расхода бетона В в ж на рамную конструкцию (выше фундаментной плиты, см. рис. VII.37) и расхода арматуры (стали) Е в т (см. рис. VII.38). При металлических конструкциях расход стали S в г на рамные конструкции выще фундаментной плиты дан на рис. VII.39. Рис. VII.37 содержит также строительный объем U в рамных конструкций выше фундаментной плиты, причем строительный объем представляет собой площадь верхней плиты фундамента, умноженную на высоту (от верхнего края фундаментной плиты до верха фундамента, см. рис. VII.1). Чтобы применить диаграммы для фундаментов турбокомпрессоров, следует при помощи диаграмм по производительности газа в м / ч и его давлению в ата получить мощность двигателя компрессора М (в MW) и найти требуемый статистический показатель как соответствующую ординату на основной диаграмме. В качестве примера на рисунках пунктирными линиями показано, что расход газа 50 000 при давлении 8 ата соответствует мощности 5 MW. [c.307]

Больший практический интерес представляет другой случай изменения приведенной скорости А,а, когда секундный расход и начальные параметры газа сохраняются постоянными. Это условие может быть реализовано, если при постоянной площади критического сечения сверхзвукового сопла Fkp изменять площадь выходного сечения Fa. Характер зависимости тяги от величины Яа в этом случае позволит определить рациональную степень расширения сопла для двигателя с заданными параметрами и расходом газа. Уравнения (122) и (121) не вполне удобны для такого расчета, так как содержат две переменные величины Яа и Fa. Поэтому преобрэзувм уравнение (121), заменив в нем величину Fa С ПОМОЩЬЮ выражения расхода (109) [c.247]

Массовый расход газа т, как видно из (10,20), зависит от перепада давлений pjpi. Определим отношение давлений pjpu при котором расход т будет иметь максимальное значение такое отношение называют критическим. Будем считать параметры газа Pi, Vi на входе в сопло постоянными, при этом из (10.20) видно, что переменная величина р входит только в квадратные скобки. Критическое отношение давлений определим следующим образом возьмем первую производную выражения в квадратных скобках из уравнения (10.20) и приравняем ее нулю [c.107]

При изучении процессов истечения необходимо прежде всего определить внещнюю работу, затрачиваемую на перемещения массы рабочего тела в потоке. С этой целью рассмотрим два сечения (1—1 и 2 — 2) канала произвольного профиля (рис. 1.21), по которому течет газ вследствие перепада давлений (Р1 > Рг)- При движении газа по каналу переменного поперечного сечения изменяются его скорость и параметры состояния. При стационарном режиме течения вдоль непроницаемых стенок для всех поперечных сечений канала массовый расход газа описывается уравнением неразрывности [c.43]

Массовый расход газа через произвольное сечение канала при установившемся движении можно выра--РИС. 21. Истечение газа по ка- ить простым соотношением между налу переменного сечения скоростью движения, ПЛОТНОСТЬЮ и [c.66]

В последние годы интенсивно изучаются закрученные потоки в осесимметричных каналах переменного сечения (сопла, диффузоры и т. д.). Впервые эта задача возникла при изучении вопроса о влиянии закрутки на характеристики сопел. Было обнаружено [65], что при определенных условиях закрутка потока может служить средством регулирования расхода газа через сверхзвуковое сопло. Поскольку расходные характеристики канала неразрывно связаны с локальными Ч1араметрами потока, то вопрос о распределении скоростей в соплах и каналах переменного сечения при течении с закруткой приобрел самостоятельное значение. [c.106]

Расчетная модель реального проточного элемента, принятая в данной работе, учитывает характерное свойство потока дросселируемого газа испытывать вначале сужение, а затем расширение площади поперечного сечения струи. Эта модель, рассматриваемая в приложении к дросселям как с постоянным, так и переменным расходом газа по длине канала (эжектор), позволяет аналитически рассчитывать расход газа при раздельном и совместном влиянии основных видов сопротивлений и теплообмена. [c.186]

Таким образом, в дополнение к изученному в предыдущем разделе случаю течения с постоя1пп>1м расходом газа (см. рис. 1, а, б) в этом разделе добавится более общий случай и как следствие — формулы течения с переменным расходом газа (см. рис. i, в, г). [c.217]

В табл. 22 приведены результаты расчета параметров дросселя при изотермическом течении газа для ряда значений параметра Режим истечения принят критическим = 1 при следующих постоянных = 4 43 = 2 = 63,4 = 1 р = 10 - кГ1м , / = 0,95-10 м , S = 0,04. Поскольку в сравниваемых вариантах условия выхода одни и те же, то давление р = 0,685-10 кГ/jh , а следовательно, и расход газа = 2,63-10 кГ1сек сохраняли постоянные величины. Коэффициент расхода определялся как отношение постоянной величины к переменному (из-за изменения величины Pj ) расходу, рассчитанному по формуле Сен-Вена-на — Ванцеля (23). [c.262]

С. Д. Ковалев [3.39, 3.44] провел экспериментальное исследование теплоотдачи в следующем диапазоне параметров давлений 10—85 бар, чисел Re=(0,24—2)-10 , температуры газа до 550 °С, температуры стенки до 650 °С. Тепловой поток менялся от 0,45-10 до 2-10 Вт/м . Экспериментальный участок был выполнен из труб (сталь 1Х18Н9Т) с внутренним диаметром 10 мм, толщиной стенки 2 мм и длиной обогреваемой части 5 м. На наружной поверхности по верхней образующей трубы приварены с постоянным шагом 16 термопар, служащих одновременно потенциальными отводами для замера падения напряжения на отдельных участках. Обогрев трубы производился путем непосредственного пропускания переменного тока низкого напряжения. В эксперименте производились замеры температур газа на входе в экспериментальный участок и на выходе из него, температур наружной стенки трубы, давления, расхода газа, силы тока и падения напряжения как на отдельных участках, так и по всей длине трубы. Предварительно была проведена тарировка на водяном паре, показавшая удовлетворительные результаты. Максимальная относительная погрешность определения коэффициента теплоотдачи не [c.99]

Скорость истечения струи жидкости из форсунок по абсолютному значению всегда намного больше скорости газа, и тепломассообмен больше идет на начальном участке траектории капли. Следовательно, влияние скорости истечения жидкости на тепломассообмен должно быть больше, чем влияние скорости газа, тем более что влияние скорости газа на количество переданной в аппарате теплоты учитывается через расход газа как в уравнении баланса теплоты, так и в уравнении интенсивности тепломассоб-мена, куда расход газа входит как величина переменная. Поэтому для камер орошения в качестве характерной относительной скорости может быть выбрана величина w. Еще одним аргументом в пользу W может служить тот факт, что в камерах с различными по диаметру форсунками различие в интенсивности тепломассообмена при прочих равных условиях (одинаковые число рядов, плотность расположения форсунок, сечение камер, расход воды, расход воздуха и его скорость, коэффициент орошения и начальные параметры сред) можно объяснить только разными значениями скорости истечения жидкости из соплового отверстия форсунок. [c.110]

Диаметры навивки всех элементов постоянные, диаметры вытеснителей переменные с постоянным равным 4 мм зазором между ними и внутренними образующими змеевиков. Модули ди-станционированы между собой втулками, закрепленными на вытеснителе в четырех сечениях по высоте. Четыре верхних витка установлены на расстоянии от остальных витков для выравнивания расхода газа по отдельным модулям. Соединительные трубы свежего пара изолированы для снижения потерь тепла в холодный гелий. Соединительные трубы питательной воды размером 20X3 мм позволяют уменьшить в них разверну и разместить дроссельные устройства. Модули опираются на опорную систему в нижней части кожуха и заключены в шестигранный вытеснитель, который с наружной стороны изолирован листами толщиной 1 мм в верхней части он подвижно соединен с кожухом. Кожух с трубным пучком подвешен на опорах к силовому корпусу. В верхней части кожуха имеется отверстие со втулкой, куда заводится внутренняя труба двойного трубопровода с уплотняющими кольцами [4]. [c.121]

Парогенераторы, ГТУ которых работают с переменной частотой вращения, т. е. с переменным расходом газа и постоянным коэффициентом избытка воздуха (котлы Велокс паропроизво-дительностью 32 и 40 т/ч — кривые 4 и 5 соответственно — и ВПГ-50 с двухвальной ГТУ — кривая 6), имеют резко изменяющуюся температуру пара. При нагрузках 70—80% и выше необходимо регулировать температуру пара впрыском воды или перепуском газов. [c.100]

Рассмотрим теоретический случай истечения из суживающегося сопла (ji=l) при фиксированных значениях давления и температуре в резервуаре н переменном давлении средьг ра. До тех пор, пока давление среды больше критического, а скорость дозвуковая, изменения ра распространяются по потоку и против потока (внутрь сопла). В этом случае расход газа изменяется в соответствии с формулой (8.3). Когда уменьшающееся давление достигает критического значения р , в выходном сечении устанавливается критическая скорость и дальнейшие изменения давления среды не могут прон[И нуть внутрь сопла. Следовательно, фактический перепад давления, создающий расход газа через сопло при ра р, вне завнснмости от давления внешней среды будет критическим, а расход газа— максимальным и постоянным. Отсюда следует, что формула (8.3) при ра<р только в том случае дает правильные значения расхода, если в нее подставляется критическое давление. Следовательно, если еа=ра/Ро>е, для расчета скорости истечения и расхода используются формулы (8.1) и (8.3) или (8.3а). Если eas e, скорость истечения равна критической, а расход рассчитывается по формуле (8.5). На характер зависимости т от га оказывает влияние распределение скоростей в выходном сечении сопла. Полученные выше формулы справедливы только в том случае, если профиль сопла выполнен плавным. Плавно суживающееся сопло приближает распределение скоростей в выходном сечепии к равномерному. С этой целью профиль степки сопла должен быть особым образом рассчитан. [c.207]

При температурах доменного газа 110—140° С расчет работы газа можно вести с достаточной точностью по формуле для идеального газа (9.3). При температурах выше 300° С расчет работы газа в турбине надо вести с учетом переменности теплоемкости и показателя изоэнтропы, следует учитывать и изменение других параметров. При давлении газа Р т = 0,25 МПа вместо проектных 3,25 расход газа через ГУБТ-12 может составить около 0,75 от расчетного. [c.186]

Паровые и газовые турбины могут работать с переменной частотой вращения, почти не изменяя своего КПД, поэтому раньще все крупные и средние ТК имели турбинный привод. Здесь следует оговориться, что обычные генераторные турбины не могут работать с уменьшением частоты вращения более чем примерно на 10% из-за вибрационных характеристик лопаточного аппарата. Поэтому для привода ТК выпускались специальные турбины, обычно с жесткими валами. Иная у этих турбин и система регулирования она поддерживает не заданное n = onst турбины, а заданную массовую подачу ТК при p .K = var или, наоборот, pH.K = onst при изменяющемся расходе газа. [c.217]

Иногда при больших расходах газов применяют групповые компоновки нескольких труб Вентури с небольшим круглым сечением -батарейные скрубберы Вентури. Их достоинством является возможность отключения части труб при переменных расходах газов, т.е. ступенчатого регулирования. Регулирование может быть реализовано также с помощью труб с переменным сечением горловины, байпасиро-ванием части газов и изменением удельного орошения [70]. [c.312]

Поясним, что следует понимать под этими положениями. В техническом задании на двигатель задаются требования на ряд его основных параметров, таких как тяга Р, удельный импульс /у, ресурс Т, угол качания <р, расходы газов на наддув топлйвных баков, время выхо/1.а на режим и т, п. Все эти параметры, в свою очередь, зависят от тех или иных конструктивных особенностей двигателя и условий его работы, которые математически описываются некоторым количеством независимых переменных (факторов), ко- торые численно определяют эти особенности. Например, такой параметр двигателя как время выхода на номинальный режим tp в общем случае зависит от следующих факторов tp=f . pBx.r Рвх.ок1 [c.33]

Когда две или больше связанных переменных регулируются отдельными контурами, то между этими контурами имеет место взаимодействие, которое влияет на устойчивость этих систем. Взаимодействие возникает, например, когда один регулятор регулирует давление в резервуаре, а другие регуляторы воздействуют на уровень жидкости и расход газа в систему. При увеличении уровня жидкости газ в резервуаре сжимается, поэтому структурная схема системы регулирования давления должна включать изменения уровня в качестве возмущения по нагрузке. Возрастание давления приводит к увеличению расхода жидкости из резервуара таким образом, изменение давления является возмущением для системы регулирования уфовня. В рассматриваемой системе имеет место некоторое саморегулирование, так как более высокое давление, возникшее в результате внезапного увеличения уровня, стремится увеличить расход как жидкости, так и газа. Во взаимосвязанной системе следует учитывать дополнительные каналы передачи воздействий, кроме тех, которые [c.229]

Указанной закономерности отвечает кривая действительного расхода газа в турбине в зависимости от давления (фиг. 74). Это и есть, по существу, внешняя характеристика СПГГ, соответствующая заданному режиму работы турбины. Естественно, что подобная характеристика может быть получена только при переменном числе циклов в минуту и изменяющейся длине хода блока поршней. [c.113]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...