Расход газа теоретический

Если обозначить расход газа в компрессоре через т, кг/с, то теоретическая мощность привода компрессора определится из уравнения [c.53]

Высокое давление р , атм Доля газа, проходящего через детандер (1—х) Температура газа на входе в детандер, °К. . . Расход энергии (теоретический), квт-час/л. . . Расход эпергии (практический), квт-час/л. . . [c.84]

Для определения Poi необходимо предварительно рассчитать по (79) число Ml, а затем воспользоваться (5). Установив Рщ, можно подсчитать параллельно но формулам Сен-Венана — Ван-целя (22) и (23) идеальный расход газа и, поделив на него результаты расчетов по (63), вычислить теоретическую величину коэффициента расхода ц,. [c.210]

Теоретический расход газа равен [c.179]

Для наладочных работ наибольший интерес представляют приведенные характеристики расходов газа и воздуха. Обычно мы имеем дело с режимами, когда коэффициенты избытка воздуха больше стехиометрических (а>1). Соответствующие приведенные объемы дымовых газов и воздуха выражаются через их теоретические приведенные объемы (а=1) по следующим формулам [c.29]

Теоретические значения мольных теплоемкостей для идеальных газов довольно близки при невысоких температурах с опытным определениям мольных теплоемкостей для одноатомных и двухатомных газов. Что касается многоатомных газов, то опытные данные для этих газов значительно расходятся с теоретическими величинами для всех практически встречающихся температур. [c.48]

Следовательно, в первом случае [формула (1Ы)] теоретический расход газа через сопловую решетку будет [c.316]

Состав газа, % Теоретический расход кислорода в нм на iOO нм газа Теоретический объем сухих продуктов горения в пм на 100 нм газа [c.75]

Теоретический расход газа через сопло при установившемся движении [c.71]

Действительное же значение теплосодержания значительно отличается от теоретического и колеблется от 50 до 80% (при низком и высоком расходе газа соответственно). Экспериментально теплосодержание определяется (с учетом расхода плазмообразующего газа) разностью подводимой [c.61]

Для теоретического приближенного определения расхода газа с помощью соотношений (2.77) должно быть задано статическое давление на щитке вблизи точки излома контура. На малых расстояниях вниз по потоку от щели скачок может еще не сформироваться и тогда статическое давление на щитке определяется из условий изоэнтропического сжатия сверхзвукового потока при повороте на угол в. [c.70]

Теоретические и экспериментальные исследования течений газа в каналах, учитывающие существенную неравномерность параметров потока в поперечных сечениях, потребовали разработки научно-обоснованных приемов осреднения неравномерных потоков. В этом направлении был выполнен ряд работ. В наиболее законченном виде проблема осреднения освещена Л. И. Седовым и Г. Г. Черным (1954). Применительно к течениям в каналах параметры осредненного потока должны правильно характеризовать расход газа через поперечные сечения, поток полного теплосодержания — для вычисления подвода энергии — и поток энтропии — для вычисления потерь полного давления. Упомянутыми авторами рассмотрены различные способы осреднения применительно к конкретным условиям работы разнообразных устройств, причем показано, что при осреднении часть свойств потока неизбежно утрачивается и при неправильном выборе осредняемых величин осредненное течение может оказаться гидродинамически невозможным. В практических расчетах введение осредненных параметров неравномерного течения позволяет использовать соотношения одномерной газодинамики. [c.806]

Из-за невыполнения в действительности предположения о постоянстве параметров в выходном сечении сопла, особенно при резком изменении площади и формы поперечного сечения сопла на его выходном участке, действительный расход газа через сопло отличается от вычисленного по формуле (3.35), Вычисленное по этой формуле значение расхода уточняют умножением его на так называемый коэффициент сужения струи л. Значение коэффициента л зависит от формы выходного участка сопла и от отношения давления в окружающем пространстве к полному давлению истекающего газа (или от соответствующего этому отношению давлений числа Маха) на реальное значение коэффициента 1 может влиять и вязкость газа. Определение коэффициента сужения струи теоретическим путем пред [c.62]

Массовый секундный теоретический расход газа через сопло определится по скорости истечения ш и параметрам газа в устье сопла [c.160]

Для определения более точных значений скорости и расхода газа необходимо учитывать трение газа о стенки канала (сопла). Это трение приводит к уменьшению теоретических значений скорости и расхода, что учитывается так называемым скоростным коэффициентом сопла ф, представляющим собой отношение действительной скорости истечения Шд к теоретической т [c.167]

Таким образом, действительный расход газа оказывается меньше теоретического вследствие потерь энергии на трение и сужения струи на выходе из сопла [c.178]

Действительные расходы газа по агрегатам в период наладочных работ должны соответствовать расходам газа, принятым в проекте перевода данного агрегата на газ и полученным теоретическим путем на основе составления расчетного теплового баланса каждого агрегата. [c.66]

Фиг. 13.3. Теоретические характеристики зависимости расхода газа от давления в рабочей камере для двухщелевого управляющего устройства.

Определить удельную силу тяги можно опытным или расчетным (теоретическим) путем. Опытная оценка эффективности различных ракетных топлив производится на стендах с замером силы тяги, развиваемой двигателем, и секундных расходов компонентов топлива (суммарный расход топлива и окислителя в единицу времени равен секундному расходу газов через сопло двигателя). Тягу двигателя определяют при различных соотношениях окислителя и топлива (горючего) и таким образом находят наилучшее соотношение, при котором при данном расходе топлива получается максимальная сила тяги. [c.497]

Теоретическая модель нестационарного движения с энтропийными волнами была подтверждена результатами специальных экспериментов [6, 7] на установке с цилиндрическим трактом и с потоком воздуха. На входе тракта возбуждались колебания расхода и температуры (т. е. энтропийные волны). Движение в тракте формировалось смесительным устройством, через которое в тракт подавались и смешивались два потока воздуха с разной температурой (300 и 780 К). На входе в исследуемый тракт, в трубе, по которой подавался холодный воздух, с помощью дроссельного пульсатора создавались гармонические колебания расхода через смесительное устройство, с помощью которого газ подавался в тракт. Воздух подавался через большое число каналов, на которых всегда обеспечивался сверхкритический перепад давлений, что исключало влияние колебаний давления в тракте на расходы газов через смесительное устройство. Пульсации давления холодного газа перед решеткой (5р = 5Сг) и пульсации давления в нескольких сечениях тракта по длине измерялись малоинерционными индуктивными приборами. [c.200]

Опыты Кнудсена ), в которых различные газы (водород, кислород и углекислый газ) отсасывались через стеклянную капиллярную трубку длиной 12 см II диаметром в свету около 0,3 мм, подтверждают приведенные выше формулы (для б = 1). Гэде ), проделавший позднее и более тш ательно подобные опыты с водородом и азотом (отсос производился с помощью стеклянной трубки диаметром около 0,2 мм), также подтвердил расчетную формулу, но обнаружил, что при давлении выше 0,01 мм рт. ст. опытное значение расхода газа становится на несколько процентов ниже теоретического (при о=1). [c.174]

Большое число факторов, влияющих на формирование остаточных напряжений в покрытиях и приповерхностных участках основного металла, делает достаточно сложным расчетное и теоретическое определение их уровня и распределения. Поэтому остаточные напряжения часто определяют экспериментально. Среди большого количества практических методик наряду с рентгенографическим выделяют механические способы [80, 281, 282, 285, 286], основанные на последовательном удалении слоев покрытия. К несомненным преимуществам механических методов следует отнести простоту определения искомых характеристик доступность и легкость изготовления испытательного оборудования и образцов широкий диапазон определяемых параметров сопоставимость результатов, полученных на различных установках достаточно высокую чувствительность, селективность и точность. Величина и характер распределения ос,-таточных напряжений зависят от формы образцов. В Кишиневском сельскохозяйственном институте им. М. В. Фрунзе проводились исследования влияния девяти технологических факторов при плазменном напылении (ток дуги, суммарный расход газа, дистанция напыления, диаметр сопла и др.) на величину и характер распределения остаточных напряжений в боросодерн ащих покрытиях [287]. В качестве образцов использовались тонкостенные кольца из [c.188]

Рабочие характеристики пневматических устройств различных конструкций и назначения тесно связаны с пронускной способностью (величиной расхода газа) их проточных элементов. Номинальный расход сжимаемого газа через эти элементы теоретически обычно принято определять без учета всех видов потерь энергии при помощи той или иной расчетной схемы (модели) идеального проточного элемента и корректировать его величину опытным коэффициентом расхода. [c.186]

Из анализа области существования периодического решения следует, что при данном расходе жидкости в пленке и заданной скорости газа теоретически может иметь место бесконечное множество волновых режимов, длины волн которых изменяются от нуля до бесконечности [56]. Для решения вопроса о том, какой из всех теоретически возможных режимов может быть реализован, необходимо принять некоторые дополнительные ограничения. Так, П. Л. Капица [56] и А. А. Точигин 1127] предполагали, что на практике реализуются только такие волновые режимы, при которых энергия диссипации будет минимальной, причем амплитуда волн при этом достигает некоторого максимального значения. Л. Н. Маурин и В. С. Сорокин [86] исходили из того, что осуществляются такие волновые режимы, при которых коэффициент [c.188]

При некотором увеличении числа М] < 1 наступает такой предельный режим (М, = М пред) при котором расход газа через ре. шетку достигает максимума, поэтому его иначе называют режимо запирания. Обычно Мпрсд > МкрИ хотя, по крайней мере теоретически, может быть и наоборот. Дальнейшее непрерывное увеличение числа М1 при заданном и постоянном угле входа в решетку невозможно, однако возможно течение с М, > 1, при котором расход [c.221]

Рассмотрим теоретический случай истечения из суживающегося сопла (ji=l) при фиксированных значениях давления и температуре в резервуаре н переменном давлении средьг ра. До тех пор, пока давление среды больше критического, а скорость дозвуковая, изменения ра распространяются по потоку и против потока (внутрь сопла). В этом случае расход газа изменяется в соответствии с формулой (8.3). Когда уменьшающееся давление достигает критического значения р , в выходном сечении устанавливается критическая скорость и дальнейшие изменения давления среды не могут прон[И нуть внутрь сопла. Следовательно, фактический перепад давления, создающий расход газа через сопло при ра р, вне завнснмости от давления внешней среды будет критическим, а расход газа— максимальным и постоянным. Отсюда следует, что формула (8.3) при ра<р только в том случае дает правильные значения расхода, если в нее подставляется критическое давление. Следовательно, если еа=ра/Ро>е, для расчета скорости истечения и расхода используются формулы (8.1) и (8.3) или (8.3а). Если eas e, скорость истечения равна критической, а расход рассчитывается по формуле (8.5). На характер зависимости т от га оказывает влияние распределение скоростей в выходном сечении сопла. Полученные выше формулы справедливы только в том случае, если профиль сопла выполнен плавным. Плавно суживающееся сопло приближает распределение скоростей в выходном сечепии к равномерному. С этой целью профиль степки сопла должен быть особым образом рассчитан. [c.207]

При истечении реального (вязкого) газа через сужающееся сопло имеют место потери энергии вследствие внутреннего трения. Для оценки пропускной способности сопла вводится коэффициент расхода ц, определяемый как отношение истинного расхода газа к теоретическому (изоэн-тропному) [см. (1.123)]. [c.65]

Воспроизведенный на фиг. 1 график этой зависимости показывает, что в области наименьшего расхода газа Vg от 0,0001 до 0,02 см 1сек экспериментальные точки кучно располагаются между прямыми с ординатами от 4 до 5. При несколько большем расходе газа, достигающем приблизительно 1 см /сек, точки лежат несколько выше, а именно между прямыми с ординатами 5 и 7. Правда, теоретическая величина 6 была получена не вполне строго — при подобных измерениях едва ли [c.378]

Так как измеряемой величиной является расход газа, то достаточно определить функцию распределения в плоскости отверстия. Для траекторий молекул, приходящих в плоскость отверстия из сосуда высокого давления, фупкцию f Xq, ) в формуле (8.8) следует положить равной равновесной максвелловской функции распределения молекул в этом сосуде, так как предполагается, что размеры сосуда столь велики, что функция распределения на достаточном удалении от отверстия не возмущена процессом истечения. Для траекторий, идущих из сосуда низкого давления (теоретически из вакуумной камеры), функцию / (J q, ), очевидно, следует положить равной нулю. За нулевое приближение для функции распределения можно принять, например, функцию распределения свободномолекулярного истечения. Легко видеть, что на достаточном удалении от отверстия при сколь угодно низком давлении функция распределения будет существенно отличаться от свободномолекулярной. Это должно, очевидно, привести к неравномерной сходимости последовательных приближений, подобно тому как она появляется при расчете обтекания тел потоком, близким к свободноыолекулярному (см. 6.5). В то же время можно надеяться, что первая итерация, как и при вычислении функции распределения на теле, дает правильный результат вблизи отверстия. Фактически даже первая итерация для полного уравнения (8.8) до сих пор не выполнена и для простейших моделей молекул. [c.420]

Характеристики агрегатов определяли экспериментально для различных режимов их включения. Наклонными пьезометрами измеряли перепад давлений на станции в зависимости от расхода газа, который вычисляли по показаниям лопастного анемометра в двух точках трассы. Отмечалось, что тяговая производительность агрегатов данного типа должна линейно изменяться в зависимости от скорости w газа, проходящего через нагнетатели. Эксперименты подтверлилн это теоретическое положение. Для тяговой производительности Ф (ш) получили эмпирическую формулу [c.122]

Создание технически и теоретически обоснованных норм расхода газа сопряжено с большими трудностями, так как расход газа в газопотребляющих установках зависит от многих факторов (типа установки, ее назначения и режима работы, состояния огнеупорной кладки, организации процесса теплообмена, качества сжигания газа), оценить влияние которых на расход газа в количественном отношении очень затруднительно. [c.66]

Располагаемая мощность турбины при прочих равных условиях пропорциональна количеству газа, проходящего через нее. Чем больше располагаемая мощность, тем выше максимальное давление в КС. Поэтому представляет интерес анализ возможностей различных схем с точки зрения обеспечения максимального расхода газа. Наибольший расход газа обеспечивают, схемы, основанные на полной газификации обоих компонентов топлива. Газификация всего топлива — теоретически идеальный случай. Однако в практике используются и схемы с газификацией одного из компонентов топлива. Для обоснования выбора газифицируемого компонента в этом варианте рассмотрим отношение о/< г при Ро = Рг и отсутствии перепуска газа мимо турбицы о = г=1 На основании (16.18) получаем [c.316]

В некоторых теоретических работах величина идеального импульса сопла определяется с использованием действительного расхода газа через сопло, т. е. по соотношению (1.37), а величина приведенной скорости на срезе сопла — не по эффективной относительной плогцади критического сечения Ь1с кр а по геометрической, т. е. по соотношению (1.36). [c.27]

В соответствии с введенным в главе I определением коэффициент расхода сопла [1с есть отношение действительного расхода газа к идеальному или теоретическому (1.30). Величина коэффициента расхода на запертых режимах течения (рис. 3.3) определяется, главным образом, геометрией дозвуковой части сопла. Основными геометрическими параметрами звуковых сопел, опреде-ляюгцими величину коэффициента расхода, являются (рис. 3.4) отношение [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...