Уравнение расхода газа, пара

УРАВНЕНИЕ РАСХОДА ГАЗОВ И ПАРОВ [c.66]

Используя (2-3) и выражения для аппроксимации обобщенных функций давления и температуры (3-36), (З-Зба), уравнения расхода газа и пара (1-1) и (1-2) в соответствии с первым способом измерения запишутся [Л. 11] [c.140]

В соответствии со вторым способом измерения уравнения расхода газа и пара принимают вид [c.141]

Сравнивая (5-1) и (5-3) с уравнением (3-2), можно отметить их идентичность, т.е. уравнение расхода тепла потока перегретого пара и уравнение расхода газа или пара отличаются лишь различными значениями постоянных коэффициентов. Поэтому для измерения расхода газов и паров применимы все схемы, рассмотренные в 3-2. Отличия будут лишь в параметрах настройки схем. Все сказанное там в отиошении е, методических погрешностей, схем, допущений, применения первичных датчиков и т. д. относится также к случаям измерения расхода газов и паров [Л. 19, 50]. [c.142]

При истечении разреженных газов и паров расчет сопел Лаваля может производиться без использования /—з-диаграммы непосредственно по формулам (9.46)—(9.48) или (9.49) для Т р, Ркр и уравнению (9.54) для секундного расхода газа. [c.320]

При истечении разреженных газов и паров расчет сопл Лаваля может быть произведен без использования i—s-диаграммы непосредственно по формулам (4.65)—(4.67) или (4.68) для Т р, /9,ф и уравнению (4.73) для секундного расхода газа. [c.353]

Секундный расход газа (кг/с) или пара через сопло можно определить по уравнению неразрывности потока [c.227]

Расход газа в пограничных слоях, как указывалось выше, в обш,ем случае не равен расходу газа в его потоке Осл ф Gr. Изменение расхода пара через поверхность контакта на границе пограничных слоев насыщенного и ненасыщенного газа может быть записано аналогично уравнению (2-32) [c.63]

В табл. 5-1 приведены методические погрешности схемы рис. 3-4 в измерении расхода перегретого пара в соответствии с уравнениями (5-1) и (5-3), а в табл. 5-2 — для газов. При этом значение е принято постоянным, а величина ш (необходимая для подсчета kt) равна 1,44-10-= I/град [Л. И]. [c.142]

Измерение расхода газов и паров в соответствии с уравнением (5-5), идентичным уравнению (4-7) с введением действительных параметров в сигнал непосредственно дифманометров-расходомеров может производиться по схемам, рассмотренным в 4-2 (т. е. по видоизмененным схемам 3-2). [c.145]

Далее решают систему уравнений (5.12) — (5.15) и определяют расходы генерируемого пара и питательной воды С и С , т/ч, а также энтальпию уходящих газов за КУ h y. кДж/кг. Методы решения уравнения (5.15), записанного в неявном виде, рассмотрены в 8.3. [c.126]

Уравнение (192) показывает, что секундный расход для газа млн пара при определенном значении й и /ь а также при заданных начальных параметрах ро и Оо зависит только от отношения р 1ро, которое обозначим через р. Из этого же уравнения следует, что секундный расход газа или пара может быть дважды равен нулю при ро=р1 и Р1 = 0. Следовательно, секундный расход между значениями р = 0 и р1 = ро достигает максимального значения. Выясним, при какой величине = р 1ро достигается максимальный секундный расход. Для этого продифференцируем уравнение (192) по р и приравняем производную нулю [c.100]

Пользуясь уравнениями (192) — (194), построим график зависимости 0 от < ==р 1ро (фиг. 28). Анализ графика показывает, что секундный расход газа или пара при неизменном ро увеличи- вается по мере уменьшения отношения Р = Р1/Ро и достигает максимального значения при некотором значении отношения Р о% - [c.101]

При дальнейшем уменьшении отношения Р = р1/р0 значение секундного расхода газа или пара, определяемого по уравнению (192), начинает уменьшаться и при р)/ро = 0 становится равным нулю. [c.101]

В вышеприведенных формулах истечения пара или газа для поперечных сечений потока приняты усредненные скорости. Поэтому выражение секундного расхода газа или пара (С). является одновременно уравнением неразрывности потока [c.103]

Уравнения расхода для сжимаемой жидкости. В случае измерения расхода сжимаемой жидкости (газа или пара) необходимо учитывать изменение плотности вещества в связи с изменением давления при протекании через сужающее устройство. При этом с достаточной степенью точности можно считать, что изменение состояния газа или пара описывается уравнением адиабатического процесса, т. е. [c.438]

Измерение расхода вещества по перепаду давления в сужающем устройстве относится к виду косвенных измерений. При измерении расхода жидкостей, газов и пара по перепаду давления в сужающем устройстве следует учитывать неизбежные погрешности при определении отдельных величин, входящих в уравнения расхода (14-6-1), (14-6-2), (14-6-10) и (14-6-12), так как общая погрешность измерения расхода слагается из погрешностей этих величин. [c.474]

Формулы (12.3) и (12.4) справедливы для несжимаемых жидкостей. При измерении расхода газа или пара плотность р среды изменяется при прохождении через сужающее устройство вследствие изменения давления. Это учитывается введением в уравнения расхода поправочного множителя на расширение измеряемой среды 8. Тогда уравнения для массового Q и объемного Qo расхода принимают вид [c.119]

При расчете процессов истечения водяного пара ни в коем случае нельзя применять формулы для определения скорости (13-14) и секундного массового расхода (13-16), полученные применительно к идеальному газу. Расчет ведется исходя из общей формулы скорости истечения (13-6), полученной из уравнения первого закона термодинамики для потока и справедливой для любого реального вещества. [c.213]

При возникновении в момент времени / = 0 возмущения величины расхода пара, поступающего на тарелку, выходные концентрации НКК в жидкости и газе получат приращения 0 t 0Q i(t). Кроме того, получит приращение G t) величина расхода пара, уходящего с тарелки [из второго уравнения (1.2.62) следует, что G t) = G t) во все моменты времени]. Все остальные входные параметры имеют прежние стационарные значения 0о г-1 +г Расход уходящей с тарелки жидкости и мольное количество жидкости, очевидно, также будут иметь прежние стационарные значения L L = L ,) и М. В этих условиях вместо [c.227]

Для расчета секундного расхода пара или реального газа через сопло, либо для расчета его характерных сечений и используется уравнение сплошности (1.135). Входящее в это уравнение Vi или икр находится или непосредственно из fis-диаграммы, как это наглядно показано на рис. 1.30, или с помощью таблиц V2 — для рг и 52 = = Si и 1, кр - ДЛЯ Ркр и Хкр = Si. [c.49]

Вычисляем параметры на первом участке Xi = 0,004 м. При /ж парциальное давление воздуха Рт. ж = Р Рж при Рг. и = Р — Ри- Плотность воздуха при 1ж и соответственно рг. ж и рг. м — по уравнению состояния идеального газа. Плотность смеси воздуха и водяного пара при tm и tu соответственно рем. ж и рем. U — по уравнению (4-9). В первом приближении среднюю плотность газа и смеси в рассматриваемых слоях находим как рг = = 0,5(рг. ж + рг. м) и Рем = 0,5(рс . ж + Рем. м). Расход смеси 0=0r(l+fi i)-Кинематическая вязкость воды (в пределах /ж = О + 20 °С) v = = (1,789 — 0,0483 ж) 10 . Толщина пленки жидкости на пластине б/ — по уравнению (4-79). Ширина канала для течения газа bf = Ь — 26/. [c.188]

Для тепловых поверочных расчетов парогенераторов используется нормативный метод ВТИ—ЦКТИ [Л. 37]. В основу этого метода положено составление и решение для каждой поверхности нагрева и для всего агрегата в целом системы нелинейных алгебраических уравнений. В эту систему входят уравнения теплового баланса, в котором тепло, отданное газами, приравнивается теплу, воспринятому паром, водой или воздухом теплообмена между средами баланса расходов теплоносителей и рабочих сред с учетом отборов пара, воды, газов и воздуха на вспрыски, байпасирование, рециркуляцию и т. д. [c.40]

Соответствующий секундный расход пара или газа через сопло можно определить по уравнению неразрывности потока [c.289]

В ракетной технике, в элементах энергетического оборудования, струйных аппаратах, обеспечивающих циркуляцию в контурах жидкостных МГД-генераторах и в других устройствах, в которых актуальным является эффективное преобразование энергии пара или газа в кинетическую энергию газожидкостной струи, по этому уравнению можно определить максимальный расход смеси через сопло, а также рассчитать параметры потока и профиль сопла, работающего на однородном двухфазном потоке. [c.71]

Подставляя в уравнение (162) значение скорости Со из уравнения (161) и удельного объема v , после алгебраических преобразований получим формулу для вычисления секундного расхода идеального газа и приближенно также перегретого водяного пара [c.137]

В результате решения уравнений теплового баланса перегревателя ВД, испарителя ВД и экономайзера ВД определяют параметры пара, его расход, а также температуры и энтальпии газов за отдельными поверхностями нагрева проверяют значения недогревов 0, и 0 - Энтальпию газов определяют по таблицам теплофизических свойств воздуха и газов. [c.302]

В результате решения уравнений теплового баланса пароперегревателя НД и испарителя НД определяют параметры пара и его расход для контура НД, а также температуры и энтальпии газов за поверхностями нагрева НД. Контролируют недогрев за испарителем низкого давления j. Если не удается решить уравнения теплового баланса с учетом вышеперечисленных требований, то возвращаются к решению уравнений тепловых балансов на этапе 1, изменяя расход пара в контуре ВД и его параметры. [c.303]

Удлиняющие термоэлектродные провода 32 Уравнение расхода газа, пара 119 несжимаемой жидкости 119 Уравновещенные мосты 50 Уровнемер акустический 156 буйковый 148 гидростатический 142 дифманометрический 142 емкостный 149 индуктивный 149 поплавковый 147 радиоволновый 154 с визуальным отсчетом 141 сыпучих материалов 159 термокондуктометрический 157 Устройства сужающие стандартные диафрагмы 117 коэффициент расхода 119, 121 методика применения 124 расчет градуировочной характеристики 121 сопло 118 [c.227]

Зависимости Vi = f(Pi) i = fi(pi) и fi = f2(Pi) могут быть установлены расчетным путем, если заданы уравнения адиабатного процесса po = idem, а также постоянный в процессе расход газа или пара G = idem. Задавая текущие значения [c.107]

При истечении разреженных газов и паров расчет солл Лаваля может производиться без использования i—5 диаграммы непосредственно по формулам (7-28), (7-29), (7-30) или (7-31) для Т р, v p, ркр и уравнению (7-36) для секундного расхода газа. [c.284]

Поправочный множитель на расширё-ние измеряемой среды е в уравнениях расхода вводится при измерении расхода газов и паров. Для жидкостей вследствие их несжимаемости е=1. [c.14]

Расчет температурного напора в перегревателе свы- сокой начальной влажностью яара, включенном по схеме параллельно-смешанного тока, производится аналогичным путем. Условно принимается, что газоход разделен между ходами продольной перегородкой и отношение расходов газов по частям газохода равно отношению поверхностей нагрева соответствующих ходов. Коэффициенты теплопередачи для различных ходов при нимаются одинаковыми. Задаются температурой пара между ходами по ней я известным температурам пара на входе. и выходе из перегревателя, а также температуре газов перед поверхностью яз уравнения баланса определяется температура газов за каждым ходом. [c.53]

При истечении разреженных газов и паров расчет сопел Лаваля может праиаводить-ся без использования ( - -диаграммы непосредственно по формулами (8-1)2), (8-113), (8- 14), или (8-15) для /кр, 1 кр, Ркр и уравнениям (8ч17) или (8-120) для секундного расхода газа. [c.163]

Из этого уравнения получаются формулы для скорости истечения газа для адиабатного случая, скорости истечения жидкости и секундного расхода газа. Заслуживает внимания сама постаповка в учебнике Орлова теории истечения. Она приводится в первой части, в разделе, в котором рассматриваются различные процессы изменения газа (перед разделом Второй закон термодинамики ), а теория истечения водяного насыщенного пара — во второй части, в разделе Паровые процессы . Мы видели, что подобная же постановка теории истечения была и в учебнике Вышнеградского. [c.78]

К настоящему времени опубликованы работы по анализу гидродинамики пара в тепловых трубах (в том числе и критического расхода газа) по двумерным моделям [14, 43]. Использование результатов анализа двумерных течений позволило Буссе [42] несколько детализировать структуру потока пара в критическом сечении. На основании уравнения состояния пара (в предположении его идеальным газом) запищем выражение-для осевого потока тепла [c.71]

В технической термодинамике уравнение первого начала пгироко используют в двух существенно отличающихся условиях изменения состояния рабочего тела в условиях закрытой и открытой системы. Под открытой системой будем понимать поток газа или пара при неизменном массовом расходе. [c.22]

В первом случае известны температурное поле газового потока на выходе из пакета и температуры пара по змеевикам. В задачу экспериментатора входит установить степень влияния газового поля на разверку. Для решения этой задачи нужно сначала усреднить температуры газов вдоль змеевиков и Привести их к одному сечению, как показано на рис. 9-14,6. Недостающие сведения о температуре газов до пакета определяются из теплового баланса средняя — по тепловому балансу пакета, максимальная — по балансу наиболее горячего змеевика. Расход пара через змеевик прини.мается средним или с поправкой на гидравлическую разверку. Полученные данные вводятся в уравнение (9-34). Равенство левой и правой частей свидетельствует о том, что эксперимент поставлен качественно, и причины температурной разверки по змеевикам, если она имеется, можно считать установленными. Неравенство левой и правой частей говорит об ошибке в измерениях или в определении части параметров расчетным методом. Если причина расхождения кроется в несовершенстве расчетных методов, эксперимент приходится повторять, одновременно увеличивая объем получаемой с объекта информации. [c.205]

Постоянный избыток воздуха в уходящих газах при неизменных параметрах пара, температуре питательной воды и температуре уходящих газов обусловливает постоянство относительного расхода тепла на вытеснение паровой регенерации ( р), абсолютных электрических к. п. д. этих участков цикла (т] ) и к. п. д. ВПГ (Лк. а), как это следует из уравнений (13)—(17). Уменьще-ние избытка воздуха в продуктах сгорания перед газовыми турбинами при постоянной его величине в уходящих газах приводит к увеличению к. п. д. ПГУ. [c.32]

Изобразим более детально (рис. 12.26) структурную схему, показанную без подробностей на рис. 12.19. Динамические свойства топки 1 и процесса передачи тепла на стороне дымовых газов 2 показаны только качественно уточнение этих кривых разгона может быть сделано только для конкретных случаев. Процесс аккумуляции, связанный с изменением нагрузки (прямоугольник 5), описывается уравнением (7.42) гл. 7. Прямоугольник 4 характеризует зависимость между генерируемым расходом пара Mnzi [c.302]

Уравнения пограничного слоя, описывающие массообменное охлаждение в ламинарном пограничном слое на плоской пластине, были решены в работах [Л. 3—10] дл случая, когда расход инородного охладителя изменяется, как 1/j/л. Точные решения приведены для ряда охлаждающих газов, включая двуокись углерода, воздух, водяной пар, гелий и водород. [c.81]

В систему уравнений теплового баланса входят величины расходов пара на оттяжки пекопденсированных газов D, потери тепла в окружающую среду ( " = Q + а также теплоты дегидратации а- При составлении общей системы уравнений не представляет методических трудностей учесть зависимость В, Qi и от различных режимных и конструктивных параметров выпарных аппаратов. Однако при этом зачастую возникают значительные вычислительные трудности, которые существенно увеличивают точность расчетов. Поэтому в данном случае эти величины принимаются постоянными. [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...