Расход газа экспериментальный

С помощью рис. 5.2.3, на котором представлены различные экспериментальные данные, можно ориентировочно определять коэффициенты усиления. Зная величину Ку, можно найти по заданному управляющему усилию тягу, развиваемую щелевым соплом, и рассчитать необходимые конструктивные и другие параметры органа управления (размеры щели, расход газа и др.). При этом следует учитывать ([61], 1962, № 4—5), что форма и ширина щели не оказывают существенного влияния на величину Ку, хотя отмечается тенденция к росту Ку с уменьшением ширины щели. [c.371]

Экспериментально было установлено [95], что при определенных условиях подтверждается известная зависимость между параметрами, характеризующими каверну при увеличении расхода газа q давление в каверне возрастает, а число кавитации падает. Однако при этом для значения х суш,ествует некоторый предел, после которого при увеличении расхода воздуха число кавитации остается постоянным. На поверхности каверны образуется одна волна (первая стадия), и каверна начинает пульсировать, сокращаясь и увеличиваясь в длину. [c.232]

Зависимость коэффициента сопротивления трению в трубе от числа Маха М при адиабатном течении газа в трубе для чисел М от 0,65 до 0,95 получена экспериментально. В диапазоне чисел М от 0,65 до 0,90 величина изменяется примерно от 0,012 до 0,010, а в диапазоне М от 0,90 до 0,95 —от 0,010 до 0,007. Опыты были проведены при расходах газа 0,165—0,280 кг/с. [c.246]

Величина к (а следовательно, и ко) имеет размерность м. Единицей проницаемости к является проницаемость пористой среды, в которой единичный объемный расход газа (см /с) имеет место при площади сечения 1 см и перепаде давления в 10 Па при толщине образца 1 см и кинематической вязкости, равной 1 сП. Эту единицу проницаемости называют дарси (1 Д = 1,02-м ). Экспериментально установлен так называемый закон Дарси [c.245]

Массовый расход газа G в кг/с при истечении через отверстие / в определяется по теоретико-экспериментальной формуле , [c.269]

На конечное извлечение, как показали экспериментальные работы, кроме параметров технологического режима (расход газо-воздушной смеси, температура пере- [c.150]

В промежуточных режимах псевдоожижения концентрации реагентов в пузырях и плотной фазе меняются по высоте неодинаково, причем раздельное их определение связано с огромными экспериментальными трудностями. Представительную пробу продуктов сгорания, усредненную по расходам газов через плотную фазу и пузыри, легко получить на выходе из слоя, где смешиваются оба потока. Поэтому уравнения (4.28) и (4.29) будем использовать только для расчета состава газа над слоем (при к = Н), рассчитывая значения 1 и а 2 по формулам (4.26) и (4.27), в которых последний член [c.145]

Для экспериментального исследования нестационарного перемешивания теплоносителя при изменении его расхода во времени бьша разработана специальная аппаратура и проведена оценка инерционности системы измерения расхода теплоносителя. Изменение расхода теплоносителя (воздуха) на экспериментальной установке достигалось изменением площади проходного сечения трубопровода. Устройство для изменения площади проходного сечения трубопровода устанавливалось перед измеряющим расход воздуха стандартным соплом. Такие сопла обычно используются для измерения расхода газа и устанавливаются на трубопроводах диаметром не менее 50 мм. В данных экспериментах воздух подводился к пучку труб по трубопроводу диаметром 150 мм. Погрешность измерения расхода по перепаду давлений на сопле с учетом влияния возмущений, вносимых размещением этого устройства Перед соплом, не превышала 1,5%. Конструктивная схема устройства для резкого изменения расхода воздуха представлена на рис. 2.12, а принципиальная схема установки с этим устройством на рис. 2.13. [c.72]

На установке предусматривалось измерение в стационарных и нестационарных условиях расхода газа, температуры потока на входе и выходе из экспериментального участка, температуры стенок труб в нескольких сечениях пучка, падения напряжения и силы тока, проходящего через пучок труб, давления на входе и выходе, перепада давлений на экспериментальном участке. Системы измерений установки показаны на рис. 6.4 и 6.5. [c.198]

Сравнение описанной зависимости (т=/(ф), даваемой уравнением (8-33), с экспериментальными данными по истечению газов из сопел обнаружило любопытную картину. В интервале значений ф от единицы до значения, соответствующего максимальному расходу, результаты расчета по уравнению (8-33) хорошо совпадают с экспериментальными данными (правая ветвь кривой на рис. 8-6). Что же касается области значений ф между значением, соответствующим максимальному расходу, и нулем, то был обнаружен удивительный результат — уменьшение давления среды за соплом никак не влияло на величину расхода газа через сопло расход G оставался постоянным для всего этого интервала изменений ф (вплоть до 4 =0). Кривая зависимости С=/(ф), соответствующая реальному протеканию процесса, изображена на графике рис. 8-6 жирной линией. Для того чтобы объяснить это расхождение теории с экспериментом, в 1839 г. Сен-Венаном была выдвинута гипотеза о том, что при расширении газа в суживающемся сопле невозможно получить давление газа ниже некоторого критического давления истечения / , соответствующего максимальному расходу газа через сопло. Следовательно, при сколь угодно низких давлениях среды за соплом, меньших р, давление газа в выходном сечении суживающегося сопла [c.280]

Основной целью экспериментального исследования являлось определение влияния механического перемешивания на скорость химического превращения, т. е. влияния только диаметра аппарата, конструкции, размеров и числа оборотов мешалки. Влияние вязкости и плотности жидкой среды специально не исследовалось. Однако эти величины так же, как и ускорение свободного падения, не могут быть исключены из функциональной зависимости (1), поскольку они необходимы для описания всякого реального гидродинамического процесса. Для системы газ — жидкость должен быть учтен и расход газа, существенно влияющий на гидродинамические условия процесса. Таким образом, влияние перемешивания на скорость химического превращения в системе газ -жидкость может быть описано уравнением [c.303]

При этом под характеристиками турбины будем понимать зависимости КПД и приведенного расхода газа от степени понижения давления и приведенной частоты вращения. Характеристики турбины можно получить экспериментально на специальных стендах или расчетным путем. Экспериментальные характеристики более достоверны, но они могут быть получены только для уже выполненной турбины или ее модели, а расчетным путем можно получить характеристики как для вновь проектируемой турбины, так и для выполненной. [c.201]

Зависимость С .пр = f (л .а) может быть построена в результате расчета или по экспериментальным данным. На рис. 12.7 приведена экспериментальная зависимость относительного расхода газа Gr.np Gp.np/Gr.np (max) ОТ Л .а. [c.202]

В ГТД повышение давления рабочего тела производится компрессором, по отношению к которому турбина играет роль потребительской сети (см. рис. 6-1). Как компрессор, так и турбина ГТД имеют свои газодинамические характеристики, отражающие взаимосвязь между давлением и расходом газа через них, поэтому при совместной работе турбины и компрессора рабочая точка ГТД определяется пересечением их характеристик. Типичная экспериментальная характеристика осевого турбокомпрессора (ТК) показана на рис. 6-8. [c.105]

Действительно, при измерении адиабатного дроссель-эффекта сложными экспериментальными задачами являются измерения расхода газа и исключение тепловых потерь или их тщательный учет. Поэтому стремление воспользоваться преимуществами изотермической методики вполне естественно. Тем не менее все сложности калорического эксперимента, по-видимому, присущи обоим методам измерения дроссель-эффекта. [c.15]

Коэффициент ф — важнейший определяемый экспериментально параметр пористой перегородки. Его принято называть коэффициентом пропускания газа через пористую перегородку, или ее проницаемостью. Он характеризует расход газа Q, проходящего через перегородку в единицу времени при разности давлений Pi—Р2 до Я после перегородки [c.264]

Сущность метода исследований в этих работах заключалась в проведении эксперимента в лабораторных или натурных условиях, в процессе которого определялись лишь расход газа и жидкости и распределение давления по длине трубопровода. При обработке экспериментальных данных обычно устанавливали зависимость между потерями напора на трение при движении смеси (Ар ) и различного рода комбинациями величин (Ар ) и (Apj). определяемых расчетным путем из условий течения однородной жидкости. [c.7]

МОЖНО избежать большого разброса экспериментальных точек, — но все же можно утверждать, что предсказываемое теорией постоянство величины пузырей в области небольших расходов газа подтверждается этими экспериментами. [c.380]

Четвертая — обе составляющих мощности режущей дуги (сила тока и напряжение) — не равноценны по интенсивности влияния на скорость резки. Установленно на основании экспериментальных исследований, что увеличение напряжения более эффективно влияет на скорость резки, чем увеличение силы тока. Величина напряжения на дуге предопределяет глубину ее погружения в разрезаемый металл. Увеличение напряжения с увеличением толщины разрезаемого металла позволяет резать металлы так называемой жесткой режущей дугой (большой расход газа через узкое сопло), что способствует повышению скорости и качества резки. [c.120]

Вид плазмообразующего газа и его расход обусловливают геометрические размеры факела. Использование двухатомных газов с высоким теплосодержанием приводит по сравнению с одноатомными к удлинению факела, т. е. к увеличению времени пребывания частиц в плазменном потоке [8]. С ростом расхода газа усиливается влияние пинч-эффекта, что вызывает уменьшение сечения факела и увеличение градиента температур. Это в свою очередь не обеспечивает частицам, подаваемым в плазменный поток, одинаковых условий нагрева и ведет к снижению коэффициента использования материала, определяемого как отношение массы материала, образовавшего покрытие, к массе поданного в поток плазмы порошка. Оптимальное сочетание теплосодержания потока плазмы, времени пребывания и скорости частиц в потоке ведет к получению покрытий с высокими физико-техническими свойствами, причем режим нанесения покрытий в первую очередь зависит от характеристики напыляемого материала и определяется экспериментально. В целом можно считать, что увеличение теплосодержания, температуры и скорости плазменного потока (разумеется, в допустимых пределах) вызывает расплавление большого количества частиц подаваемого порошка, увеличивает их кинетическую энергию, что приводит к повышению коэффициента использования материала, плотности и прочности сцепления покрытия с подложкой. [c.123]

Экспериментальные установки будем классифицировать следующим образом а) разомкнутые, без циркуляции компонентов [Л. 358а] б) полуразомкнутые, с возвратом либо твердых частиц, либо газа при накапливании улавливаемых частиц [Л. 18, 229, 309, 380, 36] и в) замкнутые, с возвратом всего дисперсного потока либо )аздельно обоих компонентов в теплообменный участок (Л. 309, 380]. 1ри этом первый тип установок наиболее конструктивно прост, но требует больших запасов сыпучей насадки и не пригоден при использовании газов, выброс которых недопустим (например, гелия, фреона и т. п.). Третий тип установок позволяет достаточно просто достигать высоких концентраций в контуре и не требует наличия осади-телей или циклонов. Однако здесь необходим пропуск дисперсного потока через нагнетатель, что ограничивает возможности его выбора и создает значительные трудности в измерении расходов газа и частиц. [c.216]

Точка В характеристики соответствует такому режиму, когда в сечении запирания эжектируемый поток становится звуковым (А,2 = 1). После этого, действительно, дальнейшее снижение противодавления не изменяет расхода газов через эжектор. Постоянные предельные значения, не зависящие от противодавления, принимают коэффициент эжекции п и параметры смеси газов — приведенная скорость Лз и полное давление Pg. В случае дозвукового течения (Лз < 1) при этом был бы постоянным коэффициент сохранения полного давления в диффузоре a = /( a),. а следовательно, и полное давление газа на выходе из диффузора Pi = ОдРз. Другими словами, все режимы работы эжектора, соответствующие противодавлению, меньшему критического значения, при Яз < 1 выражались бы одной точкой характеристики S(p4 = onst, и = onst). Однако экспериментальные данные показывают, что характеристика эжектора не обрывается в точке В снижение противодавления на критическом режиме всегда приводит к падению полного давления смеси при постоянном значении коэффициента эжекции (ветвь ВС). Легко убедиться, что это возможно только при сверхзвуковой скорости потока на входе в диффузор. Действительно, при Яз > 1 диффузор работает [c.531]

При многих экспериментальных исследованиях осесимметричных кавитационных течений в качестве тел (кавитаторов), за которыми образуется каверна, приняты диски, сферические и эллиптические головки. Эксперименты позволяют выявить ряд особенностей кавитационных течений таких, как нестационарность, влияние весомости, а также установить зависимости между расходами газа, числами кавитации и Фруда, коэффициентом сопротивления воды и числами кавитации и т. д. [c.211]

Большое число факторов, влияющих на формирование остаточных напряжений в покрытиях и приповерхностных участках основного металла, делает достаточно сложным расчетное и теоретическое определение их уровня и распределения. Поэтому остаточные напряжения часто определяют экспериментально. Среди большого количества практических методик наряду с рентгенографическим выделяют механические способы [80, 281, 282, 285, 286], основанные на последовательном удалении слоев покрытия. К несомненным преимуществам механических методов следует отнести простоту определения искомых характеристик доступность и легкость изготовления испытательного оборудования и образцов широкий диапазон определяемых параметров сопоставимость результатов, полученных на различных установках достаточно высокую чувствительность, селективность и точность. Величина и характер распределения ос,-таточных напряжений зависят от формы образцов. В Кишиневском сельскохозяйственном институте им. М. В. Фрунзе проводились исследования влияния девяти технологических факторов при плазменном напылении (ток дуги, суммарный расход газа, дистанция напыления, диаметр сопла и др.) на величину и характер распределения остаточных напряжений в боросодерн ащих покрытиях [287]. В качестве образцов использовались тонкостенные кольца из [c.188]

С. Д. Ковалев [3.39, 3.44] провел экспериментальное исследование теплоотдачи в следующем диапазоне параметров давлений 10—85 бар, чисел Re=(0,24—2)-10 , температуры газа до 550 °С, температуры стенки до 650 °С. Тепловой поток менялся от 0,45-10 до 2-10 Вт/м . Экспериментальный участок был выполнен из труб (сталь 1Х18Н9Т) с внутренним диаметром 10 мм, толщиной стенки 2 мм и длиной обогреваемой части 5 м. На наружной поверхности по верхней образующей трубы приварены с постоянным шагом 16 термопар, служащих одновременно потенциальными отводами для замера падения напряжения на отдельных участках. Обогрев трубы производился путем непосредственного пропускания переменного тока низкого напряжения. В эксперименте производились замеры температур газа на входе в экспериментальный участок и на выходе из него, температур наружной стенки трубы, давления, расхода газа, силы тока и падения напряжения как на отдельных участках, так и по всей длине трубы. Предварительно была проведена тарировка на водяном паре, показавшая удовлетворительные результаты. Максимальная относительная погрешность определения коэффициента теплоотдачи не [c.99]

Экспериментальные исследования направленного радиационного теплообмена в печах малочисленны. В. Ф. Копытов [154], изучая влияние на теплоотдачу высоты свода над подом, обнаружил, что при одном п том же расходе газа теплоотдача тем выше, чем ниже расположена горелка, а снижение высоты свода действует благоприятно. [c.240]

Концентрация пыли в потоке потухших газов (экспериментальная установка I) определялась по данным о расходах светильного газа и воздуха, подаваемого для горения, и по весу пыли, израсходованной из бункера питателя. Применение этого метода измерения копценграции явилось возможным вследствие принятых мер для равномерного распределения пыли по сечению камеры. Выпадение небольшого количества пыли из потока учитывалось введением экспериментально установленной поправки. При этом оказалось, что количество пыли, выпадавшей из потока, зависит от коэффициента избытка воздуха, который при постоянном расходе топлива однозначно определял скорость потока продуктов сгорания в экспериментальной камере. Наличие такой связи позволило построить простые поправочные кривые. [c.194]

Экспериментальная установка состояла из вертикальной шахты квадратного сечения со стороной 145 мм. Шары укладывались рядами на колосниковую решетку, установленную над системой металлических сеток, служивших для выравнивания потока по сечению шахты. В зависимости от необходимого расхода газа продувка осуществлялась от баллона или центробежного вентилятора. В процессе опытов замерялись расходы газа перепады статических давлений по высоте слоя трубками нифера и шаровыми зондами истинные высоты слоя поля давлений по шару в слое. Опыты проводились в двух интервалах чисел R 2—50 и 200—4000. [c.292]

Источники ошибок. Основными источниками экспериментальных Ьшибок можно считать измерение электрической мощности, расхода газа и температуры газа. [c.434]

И, И. Сигал и Г Ф. Найденов в Институте газа АН УССР экспериментально проверили равномерность распределения газа в трубе-коллекторе диаметром 2" и длиной 3 м (длина огневой части 2,5 м). Для этого были измерены статические давления через каждые 0,5 м длины трубы при равной площади отверстий и разных расходах газа. Шаг между отверстиями коллектора составлял 20 мм, количество их — 245 Скорость газа в начальном сечении коллектора при изменении диаметра отверстий менялось от 16 до 1,8 м/сек. [c.35]

При расчете горелок и топочных камер нужно также учитывать максимальную длину факела. Экспериментально было установлено, что при неизменной конструкции горелки длина факела зависит от интенсивности крутки, коэффициента избытка воздуха и тепловой нагрузки огневого сечения горелки. С изменением интенсивности крутки от 1,8 до 4,0 (тангенциальный подвод) при постоянном расходе газа ( ( р//огн = = 15,3 Гкал/м" ч, Uj = 1,09) длина факела сокращается в 1,35—1,5 раза, а угол разноса факела значительновозрастает. [c.56]

Для проверки высказанных предположений о влиянии завихрения на конвективный теплообмен, а также для определения постоянных коэффициентов в урав нении (9) проведено экспериментальное исследование влияния степени завихрения, расходов газа и давления на конвективный теплообмен в двух цилиадричеоких камерах аналогичной конструкции (рис. 1 и табл. 1). [c.385]

Экспериментальная горелка (рис. 5-15) была сконструирована таким образом, что позволяла варьировать скорость Wr истечения газа из кольцевой щели / центральной трубы 2. Расход газа (московского городского) поддерживался постоянным (1 100 м /ч), а изменение величины Wr в пределах от 22 до 187 м1сек достигалось путем уменьшения ширины щели от 16 до [c.89]

Предельное капиллярное давление - это давление, при котором ламеллы пены практически мгновенно лопаются. Хатиб, Хирасаки и Фолс (Khatib и др., 1988) экспериментально исследовали динамику огрубления пены после ее закачки в пористые образцы (песок или упаковки стеклянных бусинок). В их экспериментах измерялось капиллярное давление и анализировалась текстура вытекающей пены по мере увеличения доли газа в потоке, в то время как расход газа поддерживался на постоянном уровне. Напомним, что доля газа в потоке зависит от локальной газонасыщенности и, в силу различных проводимостей сетки каналов для различных фаз, доля газа в потоке отличается [c.29]

Воспроизведенный на фиг. 1 график этой зависимости показывает, что в области наименьшего расхода газа Vg от 0,0001 до 0,02 см 1сек экспериментальные точки кучно располагаются между прямыми с ординатами от 4 до 5. При несколько большем расходе газа, достигающем приблизительно 1 см /сек, точки лежат несколько выше, а именно между прямыми с ординатами 5 и 7. Правда, теоретическая величина 6 была получена не вполне строго — при подобных измерениях едва ли [c.378]

На фиг. 4 и 5 сопоставляются многочисленные опубликованные экспериментальные данные П, 2, 8—14] о частоте образования пузырей и их объеме в зависимости от расхода газа при насыщении воды воздухом. Данные разных исследований отличаются сильным разбросом даже для сопел одинаковых диаметров. Из всего вышеизложенного вытекает существование четкой границы между статической областью образования пузырей, в которой объем пузырей остается приблизительно постоянным, а частота их образования пропорциональна расходу, и динамической областью, в которой частота стремится к конечной величине, а объем пузыря возрастает пропорционально расходу газа. В обоих этих случаях приложимы упоминавшиеся уравнения Хейса, Харди и Холланда [6] в первом случае для вычисления частоты образования пузырей в диапазоне f от 0,2 до 10 сек и во втором для расчета объема пузырей в диапазоне Ув1 от 0,6 до 20 см . Применимость этих уравнений ограничивается диафрагмами с большой предкамерой. Вопрос о влиянии объема предкамеры на рост пузыря рассматривается несколько ниже. Эту зависимость можно было бы использовать на практике для расчета характеристик сетки. Однако соответствующие уравнения довольно громоздки и здесь не приводятся. [c.382]

Рис. 8.42. Экспериментальная зависимость коэффициента расхода газа через отв хгтие от отношения p /ps, полученная Ченгом и др.

То, что массовый расход газа через трубу с радиусом отверстия, меныпим длины пробега частиц, оказывается прямо пропорциональным кубу радиуса и обратно пропорциональным длине трубы, было подтверждено экспериментально Кнудсеном [1]. Заметим, что в этих экспериментах получилось согласие с формулой (22.19) вплоть до подтверждения численного коэффициента. Однако, имея в виду, что в принципе могут быть такие условия, когда от поверхности трубы диффузно отражаются не все падающие на нее частицы, а лишь доля Ь от полного числа, укажем, что в таком случае формула для N (х) окажется отличающейся от (22.14) на множитель (2/ ) — 1. [c.89]

Экспериментальное изучение особенностей золового износа новых конструкций поверхностей нагрева можно осуществить с наибольшим приближением к реальным условиям в байпасных газоходах про.мыш-ленных котлов. Так, например, перед серийным изготовлением мембранных экономайзеров изучен их золовой износ в байпасном газоходе сечением 0,24X0,185 м и высотой 7,5 м, в котором размещались экспериментальные пучки. Газы в опускной байпасный газоход обирались перед РВП и сбрасывались за ним. Геометрические характеристики пучков были натурными. Трубы в панелях выполнялись составными из трех частей, при этом средняя часть трубы длиной 85 мм являлась измерительной. В процессе работы трубы не охлаждались. Для сопоставления особенностей износа наряду с мембранными пучками исследованы в сходных условиях шахматные пучки из гладких труб. Перед установкой в газоход образцы труб взвешивались и обмерялись. На стенде прово-лились измерения температур и расхода газов, концентрации и фракционного состава золы. Пучки труб находились в эксплуатации 8— [c.150]

Расход газа связан функциональной зависимостью с тремя категориями параметров, определяемых 1) результате прямог однократного измерения 2) расчетным методом и 3) экспериментально. В результате измерени истинное значение расхода остается неизвестным, а его значение высчитывается с определенной степенью точности. Результирующая погрешность измерения расхода образуется из отдельных составляющих, которые суммируются по определенным пра . лам. [c.70]

Из-за высокой химической активности титана и его сплавов для них нельзя применять ургонодуговую сварку с односторонней защитой сварного соединения, если незащищенные участки сварного соединения и обратная сторона шва нагреты выше 500—600 °С. Непременным условием получения качественного соединения при сварке плавлением является не только хорошая защита сварочной ванны, но и полная двусторонняя защита участков сварного соединения, нагретых выше 500 °С, от взаимодействия с воздухом. При сварке трубопроводов и их узлов для защиты наружной стороны стыка (рис. 43) рекомендуется использовать специальные насадки и поддувки. Для защиты шва с внутренней стороны применяют приспособления типа камер (рис. 44). Приспособления должны иметь кривизну, соответствующую конфигурации трубопровода. Газ скапливается в небольшом объеме в месте сварки, надежно защищая обратную сторону шва от воздуха. В этом случае не требуется заполнять газом всю полость трубы, что при большом объеме работ значительно экономит аргон. При небольшом объеме работ изготовлять такие приспособления экономически невыгодно, поэтому пользуются заглушками, устанавливаемыми с обеих сторон трубы. Газ, выходя в одну из заглушек, вытесняет воздух через клапан в другой. При сварке грубо нровода на монтаже заглушки устанавливают последовательно пока не продуют весь трубопровод. В крайнем случае продувают определенную нить трубопровода или целиком весь трубопровод. Объем газа для продувки участка трубопровода, ограниченного заглушками, должен быть в 5 раз больше, чем объем полости. Время продувки для различных объемов определяют экспериментально. Например, для трубопровода диаметром 300 мм с толщиной стенки 8 мм при расходе газа 10, 12, 20 л/мин оно равно соответственно 7,5 4,5 и 3,5 мин. При сварке толстостенных трубопроводов целесообразно после заварки корневого пша обратную сторону шва запгмщать водой, наполняя ею трубопровод. При этом сварку необходимо вести на повышенных режимах и следить за тем, чтобы в зоне сварки не было воздушных мешков . [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...