Поры в стыке

Раковины и поры в стыке [c.610]

Раковины и поры в стыке 1. Загрязненные торцы 2. Нарушение технологии сварки Наружный осмотр, макроанализ 1. Тш,ательная предварительная очистка торцов стержней 2. Регулировка режима сварки (понижение ступени, увеличение усилия осадки) [c.200]

При решении задачи о том, как изменяются напряжения в стыке под действием момента М, необходимо выяснить, вокруг какой оси поворачивается кронштейн. Применяя принцип наименьшего сопротивления, можно полагать, что поворот происходит вокруг оси симметрии стыка, так как относительно этой оси возникает наименьший момент сопротивления повороту (меньше момент инерции площади стыка). Это условие соблюдается только при достаточно большой затяжке болтов, обеспечивающей нераскрытие стыка. При раскрытии стыка ось поворота смещается от оси симметрии к кромке стыка. Если затяжка отсутствует, то осью поворота будет кромка стыка. Следовательно, затяжка соединения проявляет себя как пайка или склейка деталей по всему стыку. До тех пор, пока она не разрушена, кронштейн и основание можно рассматривать как единое целое. Испытания подтверждают это положение. [c.41]

Причина различной скоростной зависимости критических параметров при внутри- и межзеренном разрушении заключается в разной природе физических процессов, приводящих к накоплению меж- и внутризеренных повреждений. Как уже отмечалось, межзеренное разрушение в рассматриваемых условиях связано с зарождением, ростом и объединением пор по границам зерен. Следует подчеркнуть, что во многих работах [199, 256] разрушение по границам зерен связывается с ростом микротрещин, зародившихся в стыках трех зерен. Однако выполненные в последнее время фрактографические исследования [256] достаточно убедительно показали, что указанные механизмы не являются альтернативными в обоих случаях процесс развития повреждений является кавитационным [256, 326]. Более легкое зарождение пор в тройных стыках приводит к неоднородному развитию повреждений и формированию клиновидных микротрещин, которые в процессе роста поглощают мелкие поры, зарождающиеся по всей поверхности границ зерен [256]. Таким образом, указанная дифференциация межзеренных повреждений является достаточна условной и при описании процессов накопления повреждений на границах зерен целесообразно исходить из моделирования их кавитационными механизмами. [c.154]

Фреон чрезвычайно склонен к утечкам не только сквозь неплотности стыков, но и сквозь поры чугунных отливок. Частицы масла в стыках деталей и натуральный каучук прокладок растворяются фреоном и служат причиной интенсивных утечек. [c.627]

Расположение о-пор в местах стыков трубопроводов не допускается. Расстояние от опоры до стыка должно быть не менее 50 мм. [c.42]

Согласно теории зернограничного скольжения, границу зерна уподобляют некоторой плоскости, которая имеет вполне определенные кристаллографические направления, отвечающие векторам Бюргерса в зернах. В этих плоскостях лежат дислокации, которые, перемещаясь, приводят к деформации металла. Если на границе присутствуют различные нерегулярности в виде ступенек, пор, тройных стыков и т. п., которые препятствуют скольжению, то в этом случае требуются дополнительные аккомодационные механизмы переноса массы диффузией или диффузионным скользящим движением дислокаций. Называют обычно три дополнительных механизма, контролирующих скорость скольжения по границам движение атомов, переползание и скольжение дислокаций вблизи границы, переползание и скольжение зернограничных дислокаций. [c.245]

Перед паянием соединяемые части детали (изделия) должны быть тщательно очищены от грязи, окалины, жира и плотно подогнаны одна к другой. При паянии твердыми припоями заготовки в зависимости от назначения можно соединять в стык, внахлестку и реже в замок (фиг. 272, а). Затем места спая покрывают флюсом (бурой), укладывают припой и скрепляют мягкой проволокой, чтобы соединяемые части не сместились (фиг. 272, б). После такой подготовки деталь осторожно вводят в зону пламени паяльной лампы или горелки и следят за процессом плавления. Вначале нагрев места спая следует вести медленно. Когда вздувшаяся бура осядет, нагрев усиливают и продолжают до тех пор, пока припой полностью не расплавится и не зальет место соединяемых частей детали. Чтобы ускорить растекаемость припоя в зазоры соединения, поступают так место спая покрывают флюсом и слегка водят по нему куском заостренной железной проволочки. Спаянным деталям дают медленно остыть такое замедленное остывание повышает прочность соединения. [c.363]

Механическая обработка наждачным кругом позволила уменьшить количество пор в сварных швах по сравнению с исходным вариантом более чем в пять раз. Положительное влияние также оказал нагрев образцов, количество пор при этом уменьшилось в 12 раз. Однако для полной десорбции азота необходима более высокая температура нагрева кромок. Такой нагрев (примерно до 800—1000 °С) нижней части кромок стыка обеспечивается при сварке. При этом происходит полная дегазация металла кромок, так как при выполнении обратного сварного шва поры в нем не образуются. [c.105]

Электроды ЦЛ-39 и ЦЛ-40 диаметром 2,5 мм предназначены специально для сварки стыков труб малого диаметра (пароперегревателей) из хромомолибденованадиевых сталей. К ним следует отнести также электроды ЦУ-5 диаметром 2,5 мм для сварки труб поверхностей нагрева котлов из углеродистой стали 20. Перечисленные электроды малого диаметра характеризуются повышенным коэффициентом веса покрытия, равным 60—65% (увеличенная толщина обмазки). Это улучшает тазовую и шлаковую защиту сварочной ванны, что заметно снижает образование пор в металле шва. [c.51]

В условиях высокотемпературной усталости, как и при ползучести, формируется субзеренная структура, характер распространения трещин вместо внутризеренного часто становится межзеренным. Трещины зарождаются в стыках между зернами в результате межкристаллитных смещений или на пограничных порах. Эти поры возникают в месте встречи поверхности границы с полосами скольжения. [c.300]

Наблюдения за процессом сварки и определение качества швов, полученных при сварке в стык и в тавр показали, что при сварке в стык металла, образцов, подготовленных по вариантам 1, 2 и 1, наблюдается (табл. 55) образование пор в сварных соединениях и явление побитости шва. Поверхность швов, полученных на образцах, подготовленных по вариантам 3—6 была ровной и гладкой, без [c.234]

Установка работает следующим образом. Тележка отводится в крайнее положение. Обечайки краном устанавливаются на роликовый стенд. Затем тележка с обечайками перемещается до тех пор, пока стык не займет положение посредине качающейся 52 [c.52]

При переходе от зерна к зерну наблюдается неравномерность деформации. В зависимости от направления приложения силы по отношению к кристаллографическим плоскостям зерна скольжение может развиваться по одному или нескольким семействам плоскостей скольжения. В месте выхода плоскостей скольжения на поверхность или на границу между зернами могут образоваться ступеньки, которые играют важную роль в зарождении пор. На стыке трех зерен часто наблюдаются складки. [c.26]

Пластическая деформация в процессе ползучести при высоких напряжениях и малом времени до разрушения в значительной степени обусловлена скольжением по границам зерен. Благоприятным местом для зарождения несплошностей в металле служат стыки трех зерен и уступы по их границам, образующиеся в местах выхода на границе полос скольжения. При скольжении по границам зерен в стыках зерен происходит сильная концентрация растягивающих напряжений, приводящая к образованию несплошностей. Последние могут образовываться также около дисперсных включений второй фазы на границах зерен. Рассмотрим типичные случаи образования пор в процессе ползучести по границам зерен в перлитных сталях. [c.29]

С момента начала взаимодействия между режущими кромками инструмента и обрабатываемой деталью возникают силы резания и трения. Под действием этих сил и их моментов инструмент и обрабатываемая деталь изменяют свои расчетные движения и положение в пространстве, получая дополнительные перемещения в пространстве вначале за счет зазоров в стыках, а затем за счет контактных и собственных деформаций деталей, составляющих звенья кинематических и размерных цепей системы СПИД. Дополнительные перемещения происходят до тех пор, пока силы сопротивления и создаваемые ими моменты не уравновесят сил резания и их моменты. Силами сопротивления в таких случаях являются упругие силы материала деталей, смазки, сила трения и сила веса ряда деталей. [c.194]

И поэтому недостаточно защищенных медью (поры, трещины, неметаллические включения), происходит травление. Затем макрошлиф вынимают из раствора, снимают ватой под струей воды слой меди и просушивают. На рис. 19, а показан макрошлиф сварного соединения до травления, а на рис. 19,6 — после травления. Макроанализ выявил поры в месте стыка в направленном металле видны также более темные полосы в основном метал-ле, выявляющие участки, обогащенные углеродом, серой и фосфором. [c.41]

Перегруппировка частиц наиболее отчетливо проявляется в системах, в которых компоненты не растворяются. Этот процесс протекает очень быстро и он в основном и определяет усадку. При содержании жидкой фазы 25—35% (объемн.) может быть достигнута теоретическая плотность. При малом количестве жидкой фазы (не менее 5% объемн.) действует механизм уплотнения, связанный с растворением мелких частиц и осаждением вещества из расплава на крупные частицы. Этот механизм спекания наблюдается в системах, компоненты которых обладают достаточной растворимостью (твердая тугоплавкая фаза хорошо растворяется в жидкой, состоящей из более легкоплавкого компонента). Частицы могут растворяться в жидкости либо по всей поверхности, либо наиболее интенсивно в местах взаимного контакта. Последний случай наиболее вероятен. Важным условием для осуществления процесса растворения-осаждения, так же как и процесса перегруппировки, является проникновение жидкости между зернами, которое происходит при небольших значениях краевого угла смачивания. Может оказаться, что жидкость не затекает (или перестает затекать) в стыки между частицами. Это характерно для медленного уплотнения на третьей стадии, когда происходит срастание твердых частиц, подчиняющееся закономерностям твердофазного спекания. Чем больше срастаются частицы, тем более затруднено продвижение жидкости. В результате срастания частиц в спекаемом брикете образуется жесткий скелет либо в процессе уплотнения (в этом случае жидкая фаза заключена в порах скелета), либо после его завершения. Преобладание того или иного механизма уплотнения зависит от природы спекаемых компонентов, количества присутствующей жидкости, размера частиц тугоплавкой составляющей и начальной пористости брикета. [c.319]

Заполненную смолой стеклянную трубку соединяют в стык ври помощи резиновой трубки со стеклянной трубкой такого же диаметра, но длиной 10 см и наливают в нее 5 г ртути. После этого трубку вставляют в аппарат так, чтобы смола находилась на одном уровне с шариком термометра. Аппарат ставят на треножник и постепенно нагревают на асбестовой сетке, повышая температуру на 1—2° в минуту до тех пор, пока ртуть под давлением собственной тяжести не спустится через слой размягченной смолы на дно стакана. Определение считается правильным, если расхождение между двумя параллельными испытаниями не превышает 1°. [c.192]

Разрушение монтажного сварного стыка 0720x22 мм газопровода неочищенного газа УКПГ-9-ОГПЗ имело место по истечении девяти месяцев эксплуатации. В сварном стыке были отмечены смещение кромок до 7 мм на расстоянии 2/3 периметра трубы и непровар до 10 мм в том же месте. От непровара зародилась коррозионная трещина, которая в ходе своего дальнейшего развития на 20 мм вышла на основной металл при ширине раскрытия кромок до 0,5 мм. Сероводородное растрескивание другого сварного стыка этого же газопровода (рис. 12а) также было обусловлено дефектами сварного соединения смещением кромок (более 2 мм) в сочетании с непроваром в корне шва глубиной более 2 мм на расстоянии 500 мм и порами в корневом шве. [c.36]

Существует два различных механизма межзеренного разрушения при ползучести 1) при действии высоких температур характерным является разрушение путем образования и роста пор в приграничных зонах [58] 2) при относительно невысоких температурах, когда существенную роль в качестве концентраторов напряжений играют стыки зерен, разрушение проходит путем проскальзывания по границам зерен. При электронно-фракто-графическом исследовании в первом случае на поверхности излома наблюдается мелкоямочный рельеф, во втором — следы сдвиговой деформации. [c.89]

Грант [376] обнаружил, что поры в алюминиевых сплавах возникали только на границах с хорошо развитой зубчатостью. Иногда образование пор связывают не с зубчатостью, а с субструктурой в районе границы и наблюдают образование пор на стыке субгр ницы с границей. Однако между субструктурой и пористостью 1 ет прямого соответствия. [c.402]

Уже в 1957 г. было высказано сомнение [ 453], что механизм разрушения за счет развития трещин является специфическим типом повреждений и разрушения при ползучести наблюдавшиеся клиновидные трещины в действительности были результатом зарождения пор на стыках трех зерен и их дальней шёго роста. Мнение о том, что накопление повреждений за счет развития трещин не следует считать процессом, который может при определенных внешних условиях (температуре, напряжении) доминировать над накоплением кавитационных повреждений, в последние года, по-видимому, преобладает (см., например, [454, 455]). Этот же вывод вытекает из анализа многочисленных экспериментальных данных. Так, сканирующая электронная микроскопия позволила "заглянуть" внутрь трещины, и приведенный на рис. 15.21, б снимок демонстрирует, что клиновидная трещина (рис. 15.21, а), как бы она ни зародилась, растет, вероятнее всего, "кавитационно" [376]. [c.269]

После наплавки валики наполовину высоты сфрезеровывались. Таким образом, было изготовлено восемь образцов. Наибольшее количество пор оказалось в нижней наплавке, в средней — незначительные поры, в верхней — встречались отдельные поры и не на всех образцах. Размер пор не более одного миллиметра. Для проверки возможного появления пор при сварке деталей указанной толщины производилась сварка пластин из этой стали по щелевой разделке на всю глубину стыка без скоса кромок По центру толщины пластин на стыкуемые кромки наплавлялись валики электродами марки УОНИ-13/45, затем эти пластины собирались между собой. Ширина щели обеспечивалась в пределах 11 —12 мм. Сварка образцов выполнялась автоматом с двух сторон поочередно. При рентгеноконтроле дефектов в виде пор в сварных швах не обнаружено. [c.109]

Конструкция стыкав показана в табл. 3-3. Собранные стыки скрепляются одной-двумя прихватками, длиной по 10—20 мм каждая. Св1арка стыков должна начинаться сразу же после их прихватки. Длительные перерывы между этими операциями в условиях монтажа являются одной из основных причин образования дефектов в свариваемых стыках — трещин в прихватках, газовых пор в металле шва и др. [c.108]

При скреплении стыков под сварку наносятся при- хватки длиной 20—30 мм, ори этом целесообразно зажигать дугу не на фаске стыка, а на стальной детали сборочного приспособления с быстрым переводом дуги в разделку стыка. Заканчивать прихватку необходимо путем вывода кратера на фаску стыка. Этим приемом снижается вероятность образования газовых пор в начале и в конце прихваточного шва. В некоторых случаях перед прихваткой и наложением корневого слоя необходим подогрев стыка до 300—400° С. Последующее заполнение разделки производится после охлаждения стыка ниже 100° С, что необходимо для предотвращения образования газовых пор в последующем слое. Сварка выполняется короткой дугой на постоянном токе обратной полярности величиной 60—70 а при электродах диаметром 2—2,Ъмм. Ширина усиления в стыках труб с толщиной стенки 3— 6 мм допускается в пределах 12—16 мм, высота — 1— [c.133]

Сварка корневого слоя выполняется без подогрева. Последующ ее заполнение разделки выполняется после охлаждения стыка до температуры ниже 100° С. Это условие необходимо соблюдать для того, чтобы не допустить перегрева свариваемого металла, из-за которого возможно образование газовых пор в шве. Исключение составляет сварка труб из стали 1Х12В2МФ, требующая обязательного подогрева соединяемых элементов до 300—400° С в течение всего процесса сварки. [c.202]

Сварка яа этих режимах обеспечивает полный провар корня шва с хорошим его формированием, отсутствие трещин, несплаалений, шлаковых включений и газовых пор в сеченин шва, мелкозернистую структуру металла шва и зоны термического влияния, а также высокие механические свойства сварного соединения. Кроме того, автоматическая сварка автоопрессовкой позволяет отказаться от применения дефицитных качественных электродов, заменить высококвалифицированных сварщиков операторами и повысить производительность сборочно-сварочных работ. Поэтому этот метод перспективен для сварки стыков труб поверхностей нагрева с толщиной стенки до 4 м.м, главным образом для сварки стыков труб водяных экономайзеров, в которых в процессе эксплуатации образуется наибольшее коли-, чество свищей. [c.396]

При регулировке зазоров (рис. 2.41) ослабляют болты в стыках, кроме тех, в которых величина зазора Не изменяется в зависимости от количества рельсов в передвигаемой плети определяют места установки гидравлического прибора со стороны куда будут перемещаться рельсы, в имеющиеся в стыках зазоры устанавливают прозорники (металлические прокладки толщиной, соответствующей нормальному зазору при данной температуре рельсов). В начале регулировки гидравлический прибор устанавливают на рельс и передвигают рельсовую плеть до тех пор, пока прозорники в стыках не будут зажаты рельсами. После этого прекращают передвижку рельсов, снимают прозорники, закрепляют болты в стыках, передвигают противоугоны к шпалам, добивают костыли, перемещают и устанавливают гидравлический прибор в следующем месте. [c.54]

На однопутных пиниях со стороны, противоположной направлению передвижки рельсов, от шпал отодвигают противоугоны, препятствующие сдвижке рельсов в стыках устанавливают прозорники. Затем в первом стыке с инвентарными накладками устанавливают разгоночный прибор и производят передвижку рельсовой плети до тех пор, пока все прозорники со стороны, куда передвигаются рельсы, не окажутся зажатыми. При этом в сгаке, где установлен прибор, образуется разрыв. [c.58]

Результаты показали, что по всей длине швов таврового соединения образцов (варианта 7) имеется цепочка пор. Швы тавровых соединений образцов (вариантов 3—6) имели нор14альное формирование, без дефектов. При разрушении угловых швов трещин и других дефектов в изломе обнаружено не было. Фосфатные пленки, следовательно, оказывают одинаковое влияние на формирование угловых швов как при сварке образцов в тавр, так и при их сварке в стык. [c.237]

Для сварки первого слоя кольцевых швов применяют заделку стыка асбестом (фиг. 51,6) или асбестовые ленты и шнуры (фиг. 51,в). Асбест не дзлжен проникать в зазор больше чем на 20—25% толщины свариваемого металла, так как при соприкосновении жидкого металла или флюса с асбестом могут получаться поры в шве. [c.370]

При проверке физическими методами стыки бракуются в случае наличия следующих дефектов трещин любых размеров и направлений непровара по сечению шва непровара глубиной свыше 10% в корне шва в соединениях, доступных для сварки только с одной стороны, шлаковых включений или раковин по группам А и В по ГОСТ 7512—69 размером по глубине шва более 10% толщины шва шлаковых включений в виде цепочки или сплошной линии вдоль шва, по группе Б ГОСТ 7512—69 при суммарной их длине свыше 200 мм на I м шва газовых пор в виде сплошной сегки скоплений газовых пор в отдельных участках шва по группе Б ГОСТ 7512—69 свыше 5 шт. на 1 см площади шва. При длине дефектного участка менее 1/3 окружности трубы разрешается исправление стыков путем вырезки дефектной части и заварке с последукмцей проверкой физическими методами. Исправление швов подчеканкой запрещается. [c.111]

С понижением температуры растворимость водорода в стали резко уменьшается, и пост дний. выделяясь из металла, переходит в молекулярное состояние (в форму газа). Скапливаясь в порах стали, в частности, в стыках зерен, молекулярный водород развивает бэльшие давления, что, в конечном счете, и приводит к образованию внутренних надрывов — трещин. Например, при содержании водорода в стали 0,002% внутреннее давление водорода при температуре 500° уже достигает 1 ООО. [c.309]

Защита обратной стороны шва. При сварке стыковых соедн нений в среде защитных газов обратная сторона (корень) шва подвергается окислению воздухом. Защита обратной стороны шва от контакта с воздухом во всех случаях сварки металлов в стык улучшает формирование обратного валика и предупреждает его окисление. При сварке сталей, склонных к образованию пор, защита обратной стороны значительно уменьшает пористость. [c.105]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...