Сдвиг межслойный при растяжении

Связующие эпоксидные — Технологические характеристики 49, 50 Сдвиг межслойный при растяжении или сжатии призматических или кольцевых образцов с надрезами — Схема нагружения 215 [c.508]

Материалы, армированные только нитевидными кристаллами, обладают также высокими прочностными свойствами. Как следует из табл. 7.1, введение в матрицу даже сравнительно небольшого объема нитевидных кристаллов повышает ее прочностные характеристики в плоскости их укладки в несколько раз, причем прочность при растяжении и межслойном сдвиге линейно зависит от объемного содержания нитевидных кристаллов (рис. 7.4). Разброс значении прочности при растяжении и сдвиге не превышал 10 % (число испытанных образцов на каждую точку — не менее восьми). [c.207]

Созданы методики и оборудование для усталостных испытаний высокомодульных материалов. Расчеты на прочность при переменных нагрузках как по коэффициентам запаса прочности, так и при помощи вероятностных методов расчета требуют знания характеристик сопротивления усталости материала. Для этого разработаны оборудование и методики проведения усталостных испытаний композитов при растяжении, изгибе, межслойном сдвиге и смятии в мало- и многоцикловой областях. Установлено, в частности, что современные углепластики обладают высоким сопротивлением усталости по сравнению с металлическими материалами, что позволяет эффективно применять их при значительных амплитудах переменных нагрузок. Были выявлены статистические закономерности подобия усталостного разрушения углепластиков и разработаны предпосылки создания инженерной методики оценки усталостной долговечности элементов конструкций из углепластиков. [c.17]

Межслойное касательное напряжение также вызывает расслоение, однако разрушение от межслойного сдвига всегда происходит не без влияния межслойного нормального напряжения, механизм действия которого совместно с касательным напряжением еще не совсем понятен. В табл. 3.3 приведены деформации в начале расслоения вследствие одновременного действия межслойных касательного и нормального напряжений. Образцы 1 и 5 расслаивались как при растяжении, так и при сжатии с разными пороговыми деформациями. Некоторые образцы расслаивались только при сжатии. Подробности, касающиеся начала расслоения, включая методику его прогнозирования, представлены в разд. 3.4. [c.148]

Z И z — межслойная прочность при растяжении и сжатии S, — прочность при соответственно положительном и отрицательном сдвиге в плоскостях х и z (5, = S, ) S , — прочность при соответственно положительном и отрицательном сдвиге в плоскостях у и Z (S = S ). [c.167]

Простотой осуществления отличается метод определения прочности межслойного сдвига при растяжении или сжатии призматических или кольцевых образцов с надрезами (рис. 7.8). Однако этому методу свойственны существенные недостатки в случае испытания образцов с несимметрично рас- [c.214]

Часто технология прессования и намотки такова, что создаваемое межслойное контактное давление оказывается недостаточным для устранения в композите технологических нарушений монолитности структуры — пор и пустот, т. е. мест, где отсутствует сцепление между волокнами и матрицей. Такие несовершенства структуры композита, мало влияя на прочность при растяжении в направлении волокон, могут значительно сказаться на прочности и жесткости при сжатии, межслойном сдвиге и поперечном отрыве. Типичные данные, полученные [32, 33 ] при испытаниях стеклотекстолитов, показаны на рис. 1.3.8. Особенно характерны данные о прочности при сжатии и межслойном сдвиге. Прочность резко снижалась уже при сравнительно небольшой пористости увеличение же пористости [c.43]

Рис. 4.3.1. Схемы нагружения и основные размеры образцов для испытаний на межслойный сдвиг при растяжении или сжатии (а) и изгибе (6) [188] (F — площадь, по которой происходит сдвиг).

Рис. 20. Разрушение от поперечного растяжения, возникшее в ортогонально армированном образце при межслойном сдвиге [11].

Рис. 21. Пересечение температурной трещины в ортогонально армированном образце с трещиной от поперечного растяжения при испытании на межслойный сдвиг [И].

Наиболее отчетливо анизотропия стеклопластиков проявляется при сопоставлении упругих и прочностных свойств в направлении волокон (направление х) с сопротивлением межслойному сдвигу и растяжению-сжатию в направлении 2, перпендикулярном к плоскости армирования (табл. 13.19). [c.199]

Предыдущие рассуждения касались обычного поведения слоистых пластин. Наряду с этими вопросами много внимания уделяется исследованию поведения на свободной боковой поверхности, поскольку слоистые материалы подвержены межслойному разрушению. В первых работах производился расчет плоской задачи в сечении пластины с прямолинейными слоями при однородной деформации. Оказалось, что по мере приближения к свободной боковой поверхности понижается напряжение, действующее в плоскости пластины вдали от края, и возникают большие межслойные напряжения [24, 25]. Эксперименты с композитными слоистыми образцами показывают, что эти межслойные напряжения приводят к снижению сопротивления усталостному разрушению [26] и что приложенное в плоскости напряжение для определенных последовательностей ориентаций волокон может привести к статическому расслоению из-за межслойных растяжений и сдвигов вблизи свободных боковых поверхностей [27]. [c.420]

В случае неоднородных анизотропных материалов, какими являются армированные пластики, фактические напряжения в компонентах существенно отличаются от средних. Эти отличия не только количественные, но и качественные. Так, критерии прочности, разработанные для однородных анизотропных материалов, не в состоянии учитывать напряжения в конкретных слоях композитного материала, концентрацию напряжений, напряжения межслойного сдвига, начальные напряжения в компонентах и т. д. Кроме того, при одноосном нагружении (растяжении или сжатии) армированный пластик относительно средних напряжений находится в линейном (одноосном) напряженном состоянии. Фактически даже при таком простом нагружении компоненты армированного пластика находятся в плоском или объемном напряженном состоянии, и для оценки их прочности, определяющей прочность армированного пластика в целом, необходимо использовать соответствующие критерии, учитывающие фактическое напряженное состояние. Следовательно, весьма перспективным путем решения задачи прочности, учитывающим действительную работу армированного пластика, является прогнозирование прочности композитного материала по фактическим напряженным состояниям или фактическим деформациям его компонентов и контактного слоя. Математический аппарат, позволяющий решить такую задачу, в дальней шем будем называть структурной теорией прочности композитных материалов. [c.114]

Для обеспечения надежности метода растяжения колец сосредоточенными силами при определении модуля межслойного сдвига относительная толщина образца Л/Л должна быть. выбрана с учетом степени анизотропии исследуемого материала и [c.230]

Деформация резины. Одновременно с искажением конфигурации элементарных ячеек сетки происходит деформация резины, заполняющей пространство между слоями корда в каркасе шины. Поскольку при нагружении шины внутренним давлением происходит увеличение наружного диаметра шины (угол поворота нитей корда 0 положителен), то резина в элементах ячеек испытывает деформации сжатия в меридиональном направлении и деформации растяжения — в окружном. При уменьшении диаметра шины — явление обратное. В этих случаях Вт и 8 неодинаковы, в межслойной резине возникают деформации сдвига, определяемые взаимным перемещением соседних слоев корда. Для покровной и межслойной резины деформация сдвига у равна [c.356]

Методы кручения стержней на практике применяются только для определения модулей сдвига (в плоскости и межслойного), изгиб стержней — для определения модуля и прочности при межслойном сдвиге. Методы растяжения полосы используются для определения модуля сдвига в плоскости укладки арматуры. Более подробный разбор перечисленных методов дан в последующих разделах, пр1 -чем главное внимание уделено способу реализации заданного напряженного состояния. Кручение стержней и труб рассматривается в разделе 4.4. [c.121]

Характеристики межслойного сдвига обычно определяются нри растяжении (рис. 4.3.1, а) или изгибе (рис. 4.3.1, б), реже — при сжатии. При выборе формы образца должно быть обеспечено расчетное сечение, в котором действуют только касательные напряжения и по которому происходит разрушение от межслойного сдвига. [c.143]

Прочность межслойного сдвига при испытаниях на растяжение образцов с надрезами определяется по формуле [c.149]

Для определения прочности на межслойный сдвиг применяются такие же кольцевые образцы, как и при испытаниях на растяжение, но большей ширины (обычно до 50 мм). На поверхностях кольца вырезаются два паза прямоугольного поперечного сечения (рис. 6.2.8) на всю ширину кольца. Ширина паза обычно равна 5 мм, глубина несколько превышает Л/2. Расстояние между пазами, а также пх расположение относительно направления действия нагрузки строго не установлены. Пазы могут быть размеш ены на небольшом расстоянии друг от друга (рис. 6.2.8, а), но могут быть сделаны две пары диаметрально расположенных пазов (рис. 6.2.8, б). Кольца с пазами растягиваются при помощи жестких полудисков. Рекомендуемая скорость нагружения — 1,3 мм/мин [221]. [c.216]

В этом случае выделяются два элемента один—для оиределе-ния прочности при поперечном растяжении, второй — для определения прочности при межслойном сдвиге. Модель при нагружении композита в поперечном направлении позволяет получить выражение для определения средней деформании в матрице как функции средней деформации композита, величину которой можно че-посредственно сравнить с допустимой деформацией матрицы или, используя диаграмму напряжений, с ее прочностью. Аналогичные соображения приводят к таким же выводам и в случае межслойного сдвига. Подобный анализ называется методом учета деформации. Он применяется для расчета прочности композита при поперечном растяжении и при межслойном сдвиге [13, 14]. [c.50]

Так как композиты, армированные необработанными графитовыми волокнами, имели низкую прочность при межслойном сдвиге вследствие плохой адгезионной связи волокна со смолой, было необходимо добиться лучшего взаимодействия матрицы с наполнителем. Применение силанового покрытия на термообработанном [78, 93] или окисленном волокне [47] оказалось неэффективным и не позволило повысить прочность при межслойном сдвиге. Однако при окислении поверхности волокна в сочетании с ее термообработкой даже без применения аппретов прочность композитов при межслойном сдвиге значительно возрастает [41, 48, 63, 68, 78, 88]. Окисление графитовых волокон азотной кислотой способствует увеличению их удельной поверхности и, как было показано в разд. I, созданию кислой Поверхности. В углепластиках с волокном НМС-50 существует зависимость между их прочностью на сдвиг и величиной удельной поверхности воло кон (рис. 14) [88]. В результате окисления волокна повыщается также и прочность на растяжение в поперечном направлении. [c.267]

Хофер и Олсен [5] при помощи аппаратуры, измеряющей затухание ультразвуковых волн, контролировали наличие начальных дефектов, а также поврежденность образцов при растяжении или циклическом нагружении. Ранее они отметили, что образцы, вырезанные из толстостенных цилиндров и подверженные испытанию на межслойный сдвиг, испытывают резкое снижение межслойной сдвиговой прочности, соответствующее определенному уровню затухания ультразвука. В последующей работе Хофер.и Олсен [5] обнаружили, что разрушению образца нельзя приписать некоторого определенного уровня затухания. Однако графическая зависимость затухания от log долговечности оказалась очень крутой для образцов с малым временем жизни. Они сделали вывод о необходимости дополнительных экспериментов. [c.357]

Все современные коммерческие углеродные волокна разработаны для армирования полимерных матриц. Главная задача совершенствования таких волокон состоит в создании условий, обеспечивающих повышение предела прочности при межслойном сдвиге полимерных композиционных материалов, не превышающего обычно 3,5 кгс/мм . Для этого волокна подвергают окислительной обработке в жидкой или газообразной среде, существенно изменяющей их поверхностную структуру. Для низкомодульных углеродных волокон после обработки характерно формирование аморфного и разрыхленного поверхностного слоя, для высокомодульных — поверхностного слоя с графитоподобной структурой. Повышение прочности композиционных материалов при межслойном сдвиге вследствие окислительной поверхностной обработки углеродных волокон приводит обычно к некоторому падению предела прочности композиции при растяжении [53]. Влияние окислительной обработки на внешний вид углеродных волокон, полученных из полиакрилпитрильного и вискозного сырья, оказалось различным волокна на основе полиакрилнитрила после [c.353]

Композиционным материалам с однонаправленным и перекрестным расположением волокон, когда необходимая толщина изделия создается последовательной укладкой армирующих слоев,. присущи низкая сдвиговая и низкая трансверсальная прочность. Модуль упругости и предел прочности при межслойном сдвиге и поперечном растяжении— сжатии в таких композициях более чем на порядок отличаются от модуля Юнга и прочности в направлении армирования. В ряде случаев эта особенность может препятствовать реализации высоких прочности и жесткости композиций в конструкциях. Повышение прочности сцепления матриц с волокнами путем их поверхностной обработки способствует увеличению прочности материала при сдвиге и сжатии, но не является эффективным средством повышения упругих характеристик при этих видах нагружения. Существенное возрастание жесткости и прочности при межслойном сдвиге, а также сопротивления материала поперечному отрыву достигается созданием в нем поперечных связей. Материалы с пространственно сшитой арматурой (многослойные ткани), используют при создании стеклопластиков и органоволокнитов. Основной недостаток их — значительное искривление волокон основы, что приводит к резкому снижению характеристик механических свойств композиций в этом направлении. Для высокомодульных углеродных и борных волокон наиболее приемлема схема трехмерного армирования изотропных текстильных материалов ИТМ, при которой волокна сохраняют прямолинейность. В этом случае в разных направлениях могут быть уложены различные волокна, благодаря чему образуется многокомпонентный материал. [c.591]

К основным требованиям, предъявляемым к конструкции клеевых соединений, относятся выполнение их по возможности по большим поверхностям обеспечение нагружения большей их части и в направлении максимальной прочности соединения. Первое требование обусловлено тем, что прочность т при сдвиге у ПМ меньше, чем прочность а при растяжении например, у карбопластиков т/СТр=1/15-1/35, а у ПВХ Стр = 80 МПа и т = 30-40 МПа. Поскольку прочности нахлесточного соединения жестких материалов при сжатии, сдвиге и расслаивании относятся как 1000 100 1, то должно обеспечиваться нагружение клеевого соединения сдвиговыми напряжениями и исключаться нагружение отдирающими или расслаивающими напряжениями. Нагружение соединения слоистых ПМ в направлении, перпендикулярном слоям наполнителя, не допускается, поскольку, например, у эпоксидных боропластов межслойная прочность при отрыве в 2 раза ниже меж-слойной прочности при сдвиге. [c.511]

Выбор матрицы Повышение модуля упругости Снижение нелинейности Повытпенне прочности при растяжении и адгезионной прочности Повышение модуля межслойного сдвига Повышение прочности при межслойном сдвиге [c.485]

Как видно из рисунка, параметры анизотропии — отношения типа Е Еу, ЕхЮху, Пд./П и т. д. (характерные области изменения этих параметров заштрихованы) — для боро- и углепластиков могут быть значительно большими, чем для стеклопластиков. Принципиальных различий по прочностной анизотропии между стеклопластиками, боро- и углепластиками практически нет главные особенности связаны с разносонротивляемостью боропластиков при растяжении — сжатии и с низким сопротивлением углепластиков межслойному сдвигу и поперечному отрыву. Вот почему при анализе опубликованных данных по механическим свойствам боро- и углепластиков [106 ] обнаруживается, что приведенные численные оценки в ряде случаев существенно различаются. Это хорошо видно и на рис. 1, на котором приводятся результаты выполненных различными авторами испытаний материалов, близких по структуре и составу. [c.15]

Исследования последних лет (их краткий обзор дан в работе [102 ]) былп направлены на поиски новых способов нагружения целых и разрезных кольцевых образцов и разработки аппарата для оценки и анализа полученных результатов. Кольцевые образцы испытываются наружным и внутренним давлением, что позволяет оценить их свойства при растяжении — сжатии в направлении армирования, на изгиб сосредоточенными силами — для оценки сдвиговых свойств намоточных материалов. Кольца с прорезями используются для изучения прочности при межслойном сдвиге. Для получения полного комплекса механических характеристик намоточных материалов освоены новые схемы нагружения разрезных колец. Учет особенностей механических свойств современных армированных пластиков привел к пересмотру методов испытаний сегментов кольца. [c.207]

Намотанные кольца из материалов со слоистой или волокнистой структурой обладают отчетливо выраженной анизотропией модуль Юнга в окружном направлении 9 (определяется жесткой арматурой) значительно выше, чем в радиальном Е , и выше модуля межслойного сдвига Сэг. Причем степень анизотропии растет для материалов, армированных высокомодульными волокнами (см. гл. 1). Прочность при растяжении в направлении арматуры Щ значительно превышает сопротивление поперечному отрыву П и сжатию П7 перпендикулярно волокнам, а также прочность при сдвиге Пе . Такая существенная анизотропия механических свойств ограничивает область применения широко известных зависимостей сопротивления материалов для обработки результатов испытаний, полученных в предположении бесконечной трансверсальной и сдвиговой жесткости материала, т. е. при Сег = оо и , = Именно поэтому в дальнейшем везде указаны геометрические границы, начиная с которых для разных классов материала необходим учет толстостенности. Для высокомодульных материалов особое значение приобретает знак радиальных напряжений о/, необходимо устранят . [c.207]

Наибольшее число методов создано для определения модуля сдвига в плоскости укладки арматуры, значительно меньше методов — для изучения межслойного сдвига. Наиболее хорошо отработан метод определения на плоских образцах модуля сдвига в плоскости пластины Оху Определять О у можно различными способами из опытов на растяжение или сжатие полосок, при испытании пластин в шарнирном че-тырехзвеннике, нагружении квадратных пластинок на чистое кручение. Самым простым и надежным способом является испытание на кручение квадратных пластинок. Этот способ позво- [c.42]

К косвенным методам определения адгезионной прочности на поверхности раздела относятся испытания материала на прочность при межслойном сдвиге и растяжении в поперечном направлении. Данные о прочности композитов при межслойном сдвиге-приведены в работах [ЙО, 27]. Установлено, что микроструктура волокна с учетом его модуля упругости и метода обработки поверхности влияет на межслойную сдвиговую прочность материалЭ и, следовательно, на адгезионную прочность. Зависимость прочности композита при межслойном сдвиге от модуля упругости необработанного волокна изучена Гоаном и Прозеном 27]. [c.57]

Разрушение однонаправленного композита при изгибе может произойти от растяжения, сжатия или сдвига. Возможна также комбинация этих разрушений. Экспериментальные данные обнаруживают линейную зависимость прочности при изгибе от объемного содержания волокон (рис. 42) и от межслойной сдвиговой прочности [56]. Используем эти факты для установления критерия изгибной прочности. [c.155]

При осевом нагружении были обнаружены превосходные усталостные характеристики как однонаправленных, так и ортогонально армированных углепластиков с высокомодульными волокнами типа I. Удельная усталостная прочность углепластиков вместе с удельным модулем дают большие возможности для уменьшения веса изделия притих разумном применении. Хотя пока опубликовано немного данных, по-видимому, можно сказать, что композиты с волокнами типа II более подвержены влиянию усталости, но обладают все же очень хорошими усталостными свойствами. Отсутствуют опубликованные результаты для композитов с волокнами типа III. Обнаружено, что прочность на сжатие намного ниже, чем прочность на растяжение, и поэтому изгибная усталостная прочность определяется прочностью на сжатие. Было установлено, что влияние усталости значительно более заметно в условиях сдвигового нагружения как при межслойном сдвиге, так и при кручении. Не сообщено об усталостных испытаниях при сдвиге в плоскости листа, однако большинство [c.391]

Общий метод построения предельной поверхности для слоистого композита состоит в следующем предполагая совместность деформирования слоев композита при заданном илоском напряженном состоянии, рассчитывают напряжения в плоскости и деформации каждого отдельного слоя. Определенное таким образом наиряженно-деформированное состояние слоя сравнивается с критерием прочности каждого слоя предполагается, что первое разрущение слоя ) вызывает разрушение слоистого композита в целом. В действительности дело обстоит сложнее, поэтому необходимо углублять понимание особенностей поведения слоистого композита при таких уровнях напряжений, когда в соответствии с выбранным критерием в некоторых слоях уже достигнуто предельное состояние. В зависимости от вида напряженного состояния напряжения, соответствующие началу разрушения слоев, могут не совпадать с экспериментально определяемыми предельными напряжениями композита в целом. Как правило, совпадение наблюдается, если первое разрушение слоя происходит по волокну (по достижении предельных напряжений в направлении армирования). В остальных случаях, когда критерий предсказывает для слоя разрушение по связующему (от нормальных напряжений, перпендикулярных направлению армирования, от касательных — межслойных или в плоскости), экспериментально определенные предельные напряжения композита не соответствуют теоретически подсчитанным. Как теория, так и экспериментальные наблюдения указывают, что подобное поведение слоистых композитов объясняется взаимодействиями между различно ориентированными слоями. Меж-слойные эффекты могут наблюдаться как у свободных кромок, так и внутри материала, когда слои разрушаются от растяжения перпендикулярно направлению армирования или от сдвига в плоскости армирования. [c.50]

Очевидно, что теории представленного здесь типа необходимы для описания поведения элементов конструкций из слоистых композитов, используемых на практике. Многие результаты, полученные с помощью глобально-локальной модели, и их использование при анализе межслойного разрушения приведены Сони и Кимом [43—45]. В их работах рассматривается влияние межслойного сдвига и растяжения на расслоение в композите. Модель оказалась вполне пригодной для изучения влияния характеристик материала, геометрических параметров и укладки слоев на межслойные эффекты в слоистых ком- позитах со свободными кромками. В настоящее время для рассмотрения более общих проблем теории упругости слоистых композитов разработан новый алгоритм решения. В этом алгоритме соответствующие определяющие уравнения перегруппировываются к виду, характерному для задач на собственные значения, и промежуточные величины, появляющиеся в уравнениях (80)—(83), определяются достаточно эффективно. Новый подход [52] позволяет использовать до 40 — 50 различных локальных или глобальных областей в пределах слоистого композита. [c.80]

Известно, что перекрестно армированные слоистые композиты с углом укладки менее 15° разрушаются при гораздо меньших напряжениях, чем это следует из обычной теории прочности [31]. Ротем и Ха-шин установили, что доминирующим видом разрушения перекрестно армированных слоистых композитов при углах менее 45° является межслойный сдвиг [32]. В работе [5] было показано, что в некоторых слоистых композитах развивается высокое (теоретически бесконечное) межслойное сдвиговое напряжение [5]. Например, как показано на рис. 3.31, в, графито-эпоксидный слоистый композит ( 30°/90°) , кроме нормального напряжения в срединной плоскости, на поверхности раздела слоев -I- 30°/- 30° имеет высокое межслойное напряжение Tj . При нагружении композита растяжением значение R для срединной плоскости меньше, чем для поверхности раздела -I- 30°/- 30°, однако при сжатии ситуация меняется на обратную. Известно, что разрушение начинается, когда Л = 1, и запас прочности тем больше, чем выше R по сравнению с единицей. Причина изменения R в рассматриваемом случае состоит в том, что величина компоненты нормального напряжения остается неизменной, а знак меняется (рис. 3.31, а). Прочность при сжатии в трансверсальном направлении графито-эпоксидного слоистого композита почти в четыре раза вы- [c.171]

Весьма пшрокое распространение получили методы перекашивания и кручения пластин. Эти методы применимы для исс.тедования сдвиговых характеристик в плоскости укладки арматуры (при кручении пластин прочностные характеристики не определяются), но требуют хорошо продуманной техники эксперимента, в противном случае возможны большие погрешности. Разновидностью (с точки зрения схемы нагружения) метода кручения пластин является испытание крестовины, однако напряженное состояние в этом случае другое чистый сдвиг в рабочей части образца создается путем двухосного растяжения — сжатия. Этот метод тоже применим только для определения модуля сдвига в плоскости укладки арматуры. Прямым методом определения характеристик сдвига является также испытание на срез, однако пз-за переменной по длине среза интенсивности сдвиговых напряжений этот вид испытаний носит условный характер, так как позволяет получать только качественную оценку сопротивления сдвигу. Целый ряд ограничений накладывается также на методы испытаний образцов в виде брусков с надрезами при определении характеристик межслойного сдвига. [c.120]

Как видно из выражения (4.3.1), концентрация напряжений возрастает с увеличением расстояния а, с уменьшением целой части ослабленного сечения образца t и модуля упругости пластика Е. Концентрация напряжений также понижает замеренную прочность при межслойном сдвиге, так как разрушение образца происходит при более низком среднем значении касательных напряжений т. Влияние концентрации напряжений, т. е. расстояния между надрезами а, на замеренную прочность при межслойном сдвиге с учетом и без учета влияния изгиба показано на рис. 4.3.7. Из этого рисунка видно, что для достижения оптимальных результатов при определении прочности межслойного сдвига путем растяжения образца с надрезами образцы следует устанавливать в направляюш,их, препятствуюш,их изгибу, и расстояние а между надрезами выбирать не более 10 мм [188]. Последнему требованию отвечают образцы, рекомендуемые стандартом ASTM (рис. 4.3.8) у образцов, показанных на рис. 4.3.2, а, расстояние а выбрано слишком большим (а = 30 мм). Следует отметить, что изменение формы надрезов (один [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...