Электромагниты — Максимальная

По мере износа накладки, когда якорь тормозного электромагнита достигнет максимальной величины хода, указанной в табл. 16 и 17, тормоз следует подвергнуть новой регулировке, заключающейся в установлении нормального хода якоря и одинакового отхода колодок. При надежном закреплении гаек 5 осадка замыкающей пружины автоматически восстанавливается с установкой нормального хода якоря. Во время периодического осмотра тормоза надо следить, чтобы электромагнит не перегревался и работал бесшумно. Перегрев магнита можно объяснить его перегрузкой, увеличенным ходом, повышенной относительной продолжительностью включения и большим числом включений шум при работе однофазного магнита может быть объяснен либо плохим контактом соприкасающихся поверхностей, либо обрывом коротко-замкнутого витка. Площадь соприкосновения якоря и сердечника должна быть не меньшей 75% возможной площади контакта. [c.68]

Для обеспечения нормальной работы тормоза с грузовым замыканием необходимо осуществить постоянное воздействие замыкающего груза и якоря электромагнита на тормозной рычаг. Так как по мере износа тормозных накладок ход замыкающего груза и якоря магнита будет увеличиваться, то нужно предусмотреть надлежащий зазор между крайним нижним положением груза и поверхностью, на которой установлен тормоз якорь электромагнита при максимально допустимом износе тормозных накладок также не должен доходить до своего упора, [c.86]

Учитывая s = Zj(p, получим систему (2) — (4), из которой определяем а, 1, р, р , у, р. На рис. 3 представлены графики этих функций при угле поворота якоря электромагнита, соответствующего максимальному зазору между лапкой и тормозной пластиной, выставляемом при регулировке = 0,015 рад и максимальном угле поворота якоря (рц = 0,06 рад. [c.57]

С целью уменьшения ударов при замыкании и уменьшения раскачивания замыкающего груза применяют установку воздушных или масляных демпферов. Во избежание падения или самопроизвольного смещения замыкающего груза необходимо предусмотреть надежное закрепление его на тормозном рычаге. Передвижением груза по рычагу можно в небольших пределах регулировать величину тормозного момента. Для обеспечения нормальной работы тормоза с грузовым замыканием необходимо осуществить постоянное воздействие замыкающего груза и якоря электромагнита на тормозной рычаг. Так как по мере износа тормозных накладок ход замыкающего груза и якоря магнита будет увеличиваться, то нужно предусмотреть надлежащий зазор между крайним нижним положением груза и поверхностью, на которой установлен тормоз якорь электромагнита при максимально допустимом износе тормозных накладок также не должен доходить до своего упора. [c.177]

Рабочей грузоподъемностью электромагнита считается максимально возможная масса гладкой холодной стальной плиты (при нагретой катушке электромагнита), поднимаемой электромагнитом. Грузоподъемность электромагнита изменяется в 50—70 раз в зависимости от формы, размеров, материала и раскладки груза. [c.129]

Магнитные контроллеры для управления электромагнитами и максимальная мощность, потребляемая электромагнитами [c.133]

Расчетный размер 8 воздушного зазора при постоянной силе Е м принимается равным максимальному зазору 8 в отключенном ЭМУ. Рекомендуется принимать следующие значения о в слаботочных быстродействующих реле 8 = 2. .. о мм и контакторах, электромагнитных муфтах 8 =10. .. 20 мм в приводных и тормозных электромагнитах 8 = 30. .. 150 мм. [c.303]

Считывание полей дефектов осуществляется расположенными над полосой индукционными преобразователями путем сканирования ими полосы в направлении приложенного поля в межполюсном пространстве электромагнитов. Поперечное сканирование обеспечивается вращением преобразователей, установленных на дисках по окружности диаметром 300 мм, близким по размеру к межполюсному расстоянию электромагнита. При этом рабочая зона в поперечном направлении составляет V4 диаметра. Частота вращения преобразователей (2500 об/мин) выбрана из условия выявления минимального по длине дефекта при максимальной скорости движения полосы. [c.52]

Для исследования деформаций необходимо на исследуемом объекте наклеить активные и компенсационные датчики и собрать полную схему обычного моста. Питание к мостам подается с помощью блока балансировки, а в измерительную диагональ после блока балансировки включается непосредственно вибратор. Регулятор чувствительности 4 (рис. 131, а) вибратора ставится в положение, обеспечиваюш,ее минимальную чувствительность. Нажатием кнопки Р с номером канала проверяют по прибору 7 величину эквивалентного сопротивления внешней цепи. Если оно соответствует расчетному, то кнопкой 9 отключают прибор 7 и включают вместо него соответствующий вибратор. После этого одним из выключателей 5 блока балансировки (рис. 131, б) подается питание к измеритель-ншу мосту. Включают выключатели 13 я 12 я проверяют по прибору 7 напряжение питания осциллографа и ток в обмотке электромагнита 15 (рис. 131, а). Наблюдая за положением зайчика на бумаге, постепенно увеличивают чувствительность вибратора вращением ручки 16 (рис. 131, а), доводя ее до максимальной, и одновременно ручками 6 балансировка (рис. 131, б) балансируют мост, добиваясь отсутствия тока в вибраторе. После того как все работающие каналы проверены и сбалансированы, производят запись процесса. Для этого устанавливают нужную скорость движения бумаги и (при закрытых дверцах осциллографа и включенных выключателях 13, 12, 14) включением выключателя 10 (рис. 131, а) производят необходимую запись. [c.192]

Существует регулятор постоянства нагрузки, основанный на другом принципе. Такой регулятор состоит из двух электромагнитов, связанных со стрелкой силоизмерителя, указывающей максимальную нагрузку, и с колонкой управления подачи масла в рабочий цилиндр. При отклонении стрелки силоизмерителя от заданного значения максимальной нагрузки включается соответствующий электромагнит. Через систему рычагов магнит перемещает рукоятку 9 в сторону увеличения или уменьшения скорости подачи масла, и в рабочем цилиндре устанавливается нужное давление. [c.240]

В магнитогазодинамических электрогенераторах максимальная температура определяется требованиями ионизации газа, электропроводность которого должна быть не ниже 1—10 мOм- м- . На рис. 4.12 наклонные кривые, соответствующие различным значениям эффективной мощности, связывают между собой удельную эффективную мощность, приходящуюся на единицу веса электромагнита (составляющего в общем весе установки основную часть), и электропроводность, которая зависит здесь только от температуры. Отсюда видно, что при высокой электропроводности и мощности удельная мощность очень велика. [c.74]

Закономерности движения центра шарнира колодки рычага без электромагнита приведены на фиг. 55, а, которая показывает, что максимальная скорость движения колодки будет иметь место не в начале второго этапа, а спустя некоторое время, т. е. коснувшись шкива, колодка продолжает двигаться с увеличивающейся скоростью V до момента достижения рычагом положения, соответствующего статической деформации накладки Относи- [c.88]

Так как колодки ударяются о шкив не одновременно, то максимальное усилие нажатия колодки на шкив тормозного рычага без электромагнита не уравновешивается усилием противоположной колодки и, кратковременно действуя, изгибает тормозной вал. Испытания показали, что эти динамические усилия не могут вывести из равновесия шкивы, обладающие большими массами, и мало отражаются на работе подшипников тормозного вала., [c.90]

Величины тока, приведенные в табл. 50, являются максимально допустимыми для катушек по нагреву при их работе в указанном режиме. Эффективное значение тока электродвигателя не должно превышать тока катушки электромагнита. [c.408]

Примечания 1. а — максимальный угол поворота якоря, при котором обеспечивается момент электромагнита, указанный в технических данных. [c.411]

Электромагниты серии ЭС1 изготовляются на номинальное напряжение катушек 127, 220, 380 и 500 в переменного тока частотой 50 гц и предназначены для использования при работе в повторно-кратковременном режиме с ПВ = 10% (при этом допускается число включений до 400 в час) или в режиме длительного включения с ПВ = 100%. Технические данные электромагнитов серии ЭС1 приведены в табл. 68, причем значения тяговых усилий для всех магнитов даны для максимального хода якоря. Ориентировочные тяговые характеристики электромагнитов этой серии, т. е. зависимости тягового усилия от хода якоря, приведены на фиг. 254 и 255. Значения пусковых токов при максимальном ходе [c.423]

При контроле рукоятка потенциометра 6 повернута до отказа (на схеме в крайнее правое положение), что соответствует максимальной силе тока на обмотке электромагнита. Затем плавным поворотом рукоятки сила тока уменьшается. В момент равенства сил произойдет отрыв измерительного наконечника от поверхности детали. [c.164]

Переходные процессы могут вызывать искажения заданного режима вследствие длительности их протекания и возникновения дополнительных неконтролируемых колебаний системы. Причиной таких колебаний являются удары, воспринимаемые станиной и передающиеся нагружаемой системе при срабатывании электромагнитов программного устройства и при повороте нагружающего барабана с регулируемыми упорами. Ослабление ударов было достигнуто при конструировании узла нагружения машины МИП-8М путем максимально возможного снижения момента инерции нагружающего барабана, а также виброизоляции электромагнита ЭМ (см. рис. 41) от станины. На рис. 59 приведены осциллограммы, записанные от датчиков, расположенных на кольцевом упругом элементе, в момент перехода от одного уровня нагрузки к другому. Запись, произведенная при жестком (Креплении корпуса электромагнита 3Mi к станине (рис. 59, а), характеризуется наличием в переходном процессе быстро затухающих колебаний, амплитуда которых намного превышает приращение нагрузки, предусмотренное программой, а число циклов соизмеримо с возможной длитель- [c.91]

Используя формулу (VI. 40), по максимальному статическому моменту Мст и рабочей индукции В можно определить диаметр ротора электромагнита. По требуемой величине магнитодвижущей силы воздушного за- " зора, которая необходима для [c.168]

Плавно понижая потенциометром силу тока, проходящего через электромагнит (фиг. 112), можно получить силу притяжения магнита, равную сумме максимальной силы инерции, развиваемой грузом и упругой силы пружин, также стремящейся оторвать груз от сердечника электромагнита. В этот момент [c.222]

Отметим, что описанный прибор может быть использован и как сигнализатор достижения какой-то предельной виброперегрузки двигателем, вертолетом, самолетом, вагоном или другой конструкцией. Для этого следует лишь в цепи электромагнита датчика установить предельную силу тока, соответствующую максимально допустимой виброперегрузке. [c.223]

Клапан в сборе на герметичность соединений и сильфона допускается испытывать максимальным давлением 10 МПа. Клапаны изготовляются и поставляются по ТУ 26-07-205-77. Масса клапана с электромагнитами 155 кг. [c.148]

Сервомеханизм РОП служит для ограничения максимальной подачи топлива и управляется золотниковым механизмом с электромагнитом Коп- Катушка электромагнита Коп включена последовательно с реостатами Ron и R j, на клеммы батареи. При изображённом на фиг. 68 положении золотников силы катушки и пружины уравновешены. Движок реостата Ron связан, как и движок реостата Ry, с рукояткой управления. При переводе рукоятки управления на положение пониженной скорости вращения сопротивление в цепи катушки Коп увеличивается, ток уменьшается, золотники под действием пружины поднимаются, открывая доступ масла в верхнюю полость цилиндра, и поршень П2 опускается, ограничивая подачу топлива меньшей величиной. Одновременно движок следящего реостата опускает дя, уменьшая сопротивление в цепи катушки Коп- Движение поршня П2 прекратится, когда усилие катушки и пружины уравновесится и золотники вследствие этого перекроют отверстие к сервомеханизму. Таким образом при уменьшении с поста управления скорости вращения дизеля автоматически снижается максимальная подача топлива. [c.582]

X — координата привода х — координата распределительного устройства а — координата якоря электромагнита Х , х , от — максимальное значение координат рр, р , р —давление газа на входе и в рабочих полостях привода — эффективная площадь поршня — объем рабочей полости при нейтральном положении поршня — максимальное тормозное усилие [c.247]

Влияние размеров частиц загрязнителя. Эксперименты показали, что сила трения плунжеров зависит от размеров частиц загрязнителя, причем максимальное значение силы трения во всех случаях было получено при наличии в жидкости частиц, размер которых близок к размеру щелевого зазора. Это иллюстрируется диаграммой зависимости силы тока I, подводимого к электромагнитам для перемещения плунжера распределителя, от размера абразивных частиц (рис. 3). Увеличение силы тока свидетельствует об увеличении силы трения. Максимальная величина силы трения получена при наличии в жидкости частиц размером 7— 13 мк, близким по значению к размеру зазора между плунжером и гильзой. В этом случае с изменением концентрации загрязнителя от 0,5 до 40 мг л плунжер обычно заклинивало после 5—10 переключений. В случае, когда жидкость загрязнена 1—3-микрон-328 [c.328]

Рассмотрим колебания отдельной лопатки, защемленной в хвостовой части, под действием периодической возмущающей силы, частоту которой можно регулировать. Эта сила может быть вызвана, например, электромагнитом переменного тока или электродинамическим вибратором. Постепенно повышая частоту возмущающей силы, заметим, что с приближением ее к некоторому определенному значению амплитуда колебаний лопатки начинает возрастать, достигает максимальной величины, а потом падает почти до нуля. При дальнейшем повышении частоты возмущающей силы периодически будут наблюдаться аналогичные явления. [c.119]

С увеличением давления в магистрали а выше pi срабатывает клапан Г54, а насос 1 переключается в бак, сохраняя максимальное давление pi в магистрали а. Клапан Г52 в этой схеме выполняет две функции во-первых, независимое предохранение насосов 2 и 5 и, во-вторых, при отключении электромагнита 4 золотника управления Г73-21 переводит все насосы (/, 2 и 5) на режим почти полной разгрузки. [c.75]

Для обеспечения наилучшей выяв-лясмости дефектов намагничивающий ток в обмотках электромагнитов устанавливаю максимально возможным, т. е. равным 18—20 А, при зазоре между рельсом и полюсами электромагнитов не более 12 мм. [c.335]

В разработанном НИЭЛ электромагнитном устройстве сила отрыва измерительного стержня от поверхности детали создается постоянной пружиной, а постепенно уменьшается сила притяжения электромагнита от максимального первоначального значения. Сила тока, подаваемого на обмотку электромагнита в момент отрыва, позволяет судить о толщине покрытия. [c.164]

Верхняя часть никелевой Т1рубки 12 окружена катушкой 15, создающей в трубке переменное электромагнитное поле, которое, благодаря болышой магнитострикции никеля, вызывает продольные колебания трубки. Эти колебания усиливаются за счет взаимодействия переменного магнитного поля с ПОЯ0М, создаваемым постоянным электромагнитом 16. Максимальная амплитуда имеет место в условиях резонанса при равенстве частот переменного тока в катушке 15 и собственной частоты (основного тока) продольных колебаний трубки. Схема установки автоколебательная. При этой схеме колебания трубки всегда происходят в 1резонансных условиях, так как частота переменного поля (импульсов) задается частотой собственных колебаний трубки. Для этого на трубку надевается катушка обратной связи 14, которая подает наведенные вибрацией трубки электрические колебания на адаптерный вход усилителя 5. Эти колебания поступают в однокаскадный усилитель мощности 6 и далее в колебательный контур, состоящий из катушки 15 и конденсатора. [c.136]

Основными характериетиками тормозных электромагнитов являются тяговое усилие н ход (для магнитов типа КМП, КМТ и МП) или момент магнита и угол поворота (для, короткоходовых клапанных магнитов типа МО-Б). Ход якоря или угол поворота, приведенные в каталоге на тормозные электромагниты, являются максимально допустимыми величинами, при которых гарантируются указанные тяговые усилия или моменты. Значения хода якоря или угла поворота даны для определенной величины пpoдoJIжитeльнo ти включения. Использовать электромагнит при продолжительности включения, большей номинальной для данной катушки, можно только при соответствующем снижении тягового усилия. [c.154]

Рассмотрим, например, пружинный маятник, совершающий вынужденные колебания иод действием иериодической силы притяжения электромагнита, расположенного иод маятником. Резонанс наступит тогда, когда вынуждающая сила опережает смещение маятника на Т/4. Когда груз маятника находится в крайнем верхнем положении, то его пружина сжата и создаваемая ею возвращающая сила начинает толкать груз к иоложенню равновесия. Вынуждающая сила, опережающая смещение на я/2, пройдя через нулевое значение, действует также в направлении движения груза. При прохождении груза через положение равновесия вынуждающая сила, достигнув максимального значения, начнет в дальисп-шем убывать, но ее направление ио-прежнему совпадает с направлением движения груза. Когда груз достигнет крайнего нижнего положения, вынуждающая сила вновь примет нулевое значение. Затем она, изменив иаправление, снова начнет действовать в направлении движения груза, т. е. в том же направлении, что и возвращающая сила. [c.190]

Как известно, для обычных полюсов без усиления магнитного потока максимальное поле в зазоре равно nJs- Теория Эвинга [69, 57], позволяющая установить оптимальную форму электромагнита с усилением магнитного потока, показывает, что усиление поля начинается при кр= 12,95. Согласно теории Биттера 57], усиление поля имеет место при кр=2,6. Вотру-ба [61], использовав гидродинамическую аналогию, получил кр=1,45, т. е. показал, что имеет место еще более значительное усиление поля, наступающее при меньших . В работе [62] приведены также расчетные значения индукции поля в зазоре в зависимости от , полученные для конических полюсов, у которых образующие конусов не пересекаются в одной точке (г з = 60°). Действительная индукция в геометрическом центре зазора получается меньшей, чем вычисленная в указанных случаях, так как расчеты основаны на грубых предположениях об однородной намагниченности полюсов. [c.219]

Определенная по уравнению (104) величина тормозного момента развивается тормозом при максимальном расчетном усилии рабочего на педали или рычаге управления тормозом, принимаемом по рекомендациям табл. 33. Замыкание тормоза с помощью пружины или замыкающего груза, происходящее при обееточивании электромагнита, должно также обеспечить величину тормозного момента согласно уравнению (104). [c.370]

Сигнал тензорезисторных преобразователей датчика силы, несущий информацию о статической составляющей нагрузки и максимальной нагрузке за цикл нагружения, обрабатывается измерителем 23 нагрузки, с которым связаны цифровые четырехразрядные указатели 21 и 22 этих параметров, С измерителя нагрузки также подаются сигналы на блок 28 настройки режима автоколебаний, автоматический регулятор 25 статической составляющей и автоматический регулятор 26 максимальной нагрузки. Автоматические регуляторы связаны с соответствующими программаторами 24 и 27 нагрузок. Блок настройки содержит ограничитель амплитуды сигнала с частотой, равной частоте колебаний машины регулируемый фазовращатель и аттенюатор. Сигнал автоматического регулятора 26 управляет усилителем 30 мощности, питающим обмотку возбуждения электромагнита 6. Обмотка под-магиичивания электромагнита питается от автономного блока. Машина комплектуется счетчиком циклов нагружения, с которого снимаются сигналы для управления программаторами. [c.127]

Здесь Д — толщина листов стали в мм sf—коэфициент, зависящий от свойств материала В—максимальная индукция в 10" Bj M Электромагнит и его подъёмная сила. Электромагнитом называется устройство, состоящее из железного сердечника, обычно П-образной формы, снабжённого обмоткой, питаемой током, и железного якоря. Силу, с которой якорь притягивается к сердечнику, называют подъёмной силой электромагнита. Подъёмная сила равна [c.517]

Барабанные контроллеры типа КП и кулачковые контроллеры типа ПК для постоянного тока имеют симметричную схему включения, допускающую присоединение шунто-вого или сериесного тормозного электромагнита, и снабжены дополнительными пальцами для максимально-нулевой и конечной защиты вспомогательного тока. Применяемые преимущественно для управления сериесными двигателями в механизмах передвижения и поворота (вращения поворотной части грузоподъёмных машин), они используются также для управления шунтовыми и компаундными двигателями для механизмов подъёма груза они применяться не могут, за исключением случаев привода механизмов шунтовыми электродвигателями. [c.851]

Исследованию подверглась малоуглеродистая сталь марки Ст. 2 с высокими демпфирующими свойствами. Образец представлял собой призматический стержень длиной 450 мм и поперечным сечением 4X15 мм . Исследование производилось для консольно зажатых образцов при первых четырех формах изгибных колебаний в зависимости от максимального напряжения во внешнем волокне образца у корневого сечения. Расчетные значения частот колебаний образцов, соответствующие указанным четырем формам, были следующие /1=16 гц, /2=402 гц, /з = 288 гц, /4 = = 562 гц. Возбуждение колебаний осуществлялось электромагнитами, которые были установлены на верщине и в местах пучности колеблющегося образца. [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...