Сила трения плунжеров

С изменением направления потока под давлением жидкости плунжер 3 плотно прижимается к седлу 5. Это давление действует на все поперечное сечение клапана, так как масло через отверстие 8 плунжера 3 попадает в надклапанную полость. Усилие прижима плунжера к седлу возрастает с повышением давления, вследствие чего проход л<идкости в обратном направлении прекращается. Пружина 4 служит лишь для преодоления силы трения плунжера о корпус. [c.358]

Влияние размеров частиц загрязнителя. Эксперименты показали, что сила трения плунжеров зависит от размеров частиц загрязнителя, причем максимальное значение силы трения во всех случаях было получено при наличии в жидкости частиц, размер которых близок к размеру щелевого зазора. Это иллюстрируется диаграммой зависимости силы тока I, подводимого к электромагнитам для перемещения плунжера распределителя, от размера абразивных частиц (рис. 3). Увеличение силы тока свидетельствует об увеличении силы трения. Максимальная величина силы трения получена при наличии в жидкости частиц размером 7— 13 мк, близким по значению к размеру зазора между плунжером и гильзой. В этом случае с изменением концентрации загрязнителя от 0,5 до 40 мг л плунжер обычно заклинивало после 5—10 переключений. В случае, когда жидкость загрязнена 1—3-микрон-328 [c.328]

Для уменьшения сил трения плунжер поршневого манометра приводится во вращение от электромотора. Воздух на струйную трубку подаётся от дутьевого вентилятора. [c.485]

Чувствительность б клапана к изменению давления зависит от силы трения плунжера в отверстии корпуса и определяется отношением б [c.299]

Характерной особенностью рассматриваемых гидромашин являются значительные силы трения плунжера о стенки цилиндра [c.15]

Дополнительные силы трения плунжеров от действия на них сил инерции в переносном движении можно не учитывать, так как эти силы в первой и четвертой четвертях уменьшают силы реакции плунжеров N, а во второй и третьей четвертях увеличивают их. Поэтому суммарное воздействие дополнительных сил трения незначительно. [c.94]

Основные виды сопротивления, преодолеваемые при движении плунжеров в этих насосах силы инерции [см. формулу (219)] и силы трения плунжера (см. стр. 168). [c.173]

Р р — сила трения плунжера в цилиндре [c.173]

СИЛА ТРЕНИЯ ПЛУНЖЕРОВ [c.302]

СИЛА ТРЕНИЯ ПЛУНЖЕРОВ 303 [c.303]

СИЛА ТРЕНИЯ ПЛУНЖЕРОВ 307 [c.307]

СИЛА ТРЕНИЯ ПЛУНЖЕРА [c.336]

Рис. 196. Кривые изменения силы трения -плунжера золотника в функции давления (а) и времени (б)

Уравнение показывает, что данная схема позволяет применить независимо от величины давления и расхода жидкости через клапан пружины столь малого усилия, насколько это допускают силы трения плунжера. Очевидно, что чрезмерное уменьшение эффективной площади затвора клапана, т, е. уменьшение разности площадей (/а — fi) поршней 2 ш 1, приведет к тому, что доля сил трения в балансе сил, действующих иа плунжер, будет настолько велика, что клапан, не сможет удовлетворительно выполнять свою функцию из-за большого гистерезиса трения (см. рис. 220). [c.386]

Указание. Давление р воды в цилиндре акку.мулятора считать одинаковым во всех точках. Силу трения Т манжеты о плунжер подсчитывать как произведение прижимающей силы на коэффициент трения [c.24]

I, связанное с магистралью сжатого воздуха, соединяется с отверстием 2, а отверстие 3, ведущее в атмосферу, перекрывается. Если подать воздух в отверстие 5, не прекращая поступления воздуха в отверстие 4, то, так как площадь правого торца плунжера б больше, чем левого, он движется влево. Отверстие 1 перекрывается, а отверстие 2 соединяется с отверстием 3, ведущим в атмосферу. Отверстие 7 всегда связано с атмосферой. При прекращении подачи воздуха в оба отверстия 4 ч 5 плунжер 6 будет сохранять одно из двух крайних положений, удерживаемый силами трения. На рис. бив схематически показан принцип работы распределителя. [c.302]

Большая часть горизонтальной стопки перемещается второй частью литейного конвейера — ленточным или шаговым конвейером периодического действия, который движется одновременно с перемещением всей стопки плунжером. Это позволяет исключить действие сил трения смеси о стол и, следовательно, уменьшить силы для перемещения и соответственно сжимающие напряжения, возникающие в смеси. [c.228]

Твердые частицы разрывают масляную пленку, ухудшая режим смазки, закупоривают щели дросселей и других каналов малого сечения. Загрязнения приводят к заклиниванию движущихся деталей гидрооборудования, вызывая скачкообразные движения привода. Сильные загрязнения ухудшают работу золотниковых распределителей следящих систем, у которых величина радиального зазора между втулкой и плунжером 1—5 мкм. Чем выше концентрация загрязнений в жидкости, тем больше силы трения плунжерных пар гидрооборудования [33]. [c.117]

Пусть в зазор, образованный пояском подвижного плунжера и корпусом распределителя, потоком жидкости занесена частица загрязнения. Если размер частицы приблизительно равен размеру щели h, то вследствие наличия на поверхностях, образующих зазор микронеровностей и волнистости, частичка может задержаться в щели. Допустим, что сила трения между частицей, попавшей в зазор, и плунжером равна силе трения между частицей и корпу- [c.326]

OM. Тогда сила трения dF, возникающая при перемещении плунжера, определится из условия [c.327]

Справедливость приведенных рассуждений подтверждена данными экспериментов. Однако максимальное значение силы трения, подсчитанное по формуле (7), меньше фактического примерно в 10 раз, по-видимому, потому, что при перемещении плунжера происходит не только скольжение по поверхностям плунжера и гильзы частиц, попавших в зазор, но и микрорезание, а также упругая и пластическая деформация поверхностей стенок щели и частиц загрязнений, вызванных наличием шероховатости и неровности канала. [c.327]

Силу трения измеряли каждый раз после нахождения плунжера под давлением в течение 5 мин. Кольцевой зазор между плунжером и гильзой равен 10 мк. Масло индустриальное 20 к распределителю подавалось либо неочищенное (в состоянии поставки), кривая 1 (рис. 4), либо очищенное одним из последующих фильтроэлементов пластинчатым, обеспечивающим тонкость фильтрации 120 мк (кривая 2), сетчатым с тонкостью фильтрации до 40 мк (кривая 3), фетровым с тонкостью до 30 мк (кривая 4) и бумажным (бумага АФБ-1К), обеспечивающим тонкость фильтрации 8—12 мк [c.329]

Влияние величины кольцевого зазора между плунжером и гильзой. При неизменном диаметре корпуса распределителя измеряли силу трения плунжера, диаметр которого постепенно уменьшался притиркой. Для того чтобы не учитывать побочного влияния на силу трения гидродинамических защемляющих сил, розникающих вследствие нарушения геометрии плунжера при притирке, результаты обрабатывали путем сравнения силы трения при работе на загрязненной жидкости (жидкость в состоянии поставки) с силой F , измеренной при подводе к распределителю тщательно очищенной жидкости (последовательная фильтрация бумажным и металлокерамическим фильтрами). Результаты, представленные на рис. 5, дают основание заявить, что с увеличением диаметрального зазора сила трения увеличивается. Указанное справедливо до тех пор, пока в жидкости будут частицы загрязнений с размером, превышающим размер зазора. Эксперименты проводили [c.329]

Сила трения плунжера обусловлена в основном неуравновещенными силами давления на плунжер жидкостью, затекающей в радиальный зазор. [c.361]

Представляет практический интерес разгрузка плунжера путем выполнения на его поясках нескольких (5—6) глухих неглубоких засверловок (камер) а, соединенных между собой узкой кольцеврй канавкой в, прорезанной на поверхности пояска (рис. 197, а). Диаметра засверловок обычно равен d = (0,3—0,4) I, где I — ширина пояска сечение соединяющей кольцевой канавки обычно равно 0,6—1 Испытания показали, что при выполнении шести таких засверловок сила трения плунжера среднего размера (015—30 мм) может быть уменьшена при давлении жидкости (200 кПсм ) до 10—20 3 и менее, тогда как эта сила без засверловок может достигать для указанных условий 5— [c.347]

В положении плунжера 6. показанном на рнс. а, отверстие 1, связанное с магистралью сжатого воздухя, соединяется с отверстием 2, а отверстие 3, ведущее в атмосферу, перекрыто. После поступления импульса сжатого воздуха в отверстие 5, при условии, что отверстие 4 соединено с атмосферой, плунжер 6 перемещается влево и остается в переключенном положении после сообщения отверстия 5 с атмосферой, удерживаемый силами трения. При этом отверстие 2 сообщается с отверстием 3, связанным с выходом в атмосферу, а отверстие I оказывается перекрытым. На рис. бив схематически показан принцип работы распределн-телл. [c.299]

Воздух из магистрали подается в отверстие /ив ггоказаином на рис. а положении плунжера 3 проходит в отверстие 2. Отверстие 4 связано с отверстием 5, ведущим в атмосферу. Одновременно сжатый воздух через центральный канал 7 и далее через калиброванные отверстия S и Р поступает в правую и левую полости управления распределителя. Отверстия 10 и 11 через трубопроводы связаны с нормально закрытыми двухходовыми распределителями, и поатому давление в обеих полостях одинаково и плунжер под действием сил трения сохраняет первоначальное положение. В случае, если сообишть через дпухходовой распределитель отверстие // с атмосферой и если приход воздуха через отверстие 9 будет меньше расхода через соединительный трубопровод н двухходовой распределитель, давление в правой полости падает почти до атмосферного. Давление в левой полости остается постоянным, и под действием разности сил давления плунжер перемещается вправо. Сообщением отверстия / с атмосферой при перекрытом отверстии // плунжер возвращается в исходное положение. Достоинством распределителя является то, что для управления им используются наиболее простые по конструкции двухходовые малогабаритные распределители, не связанные с магистралью сжатого воздуха. Распределитель работает удовлетворительно только при определенных длинах трубопроводов. На рис. бив схематически показан принцип работы распределителя. [c.310]

Возбуждение гармонических потоков пиковой мощностью до 500 кВт в диапазоне частот 2—20 Гц осуществляется объемными плунжерными гидропульсаторами. Наряду с традиционными кинематическими схемами гидропульсаторов разработаны новые конструкции. Предусматриваются разновидности не только для питания однопоточных, но и для двухпоточных симметричных систем. На рис. 31, а показана схема гидропульсатора типа ПГ, входящего в комплекс АСИП, в котором предусмотрены три модификации 130, 300 и 600 см цикл в однопоточном и двухпоточном исполнениях (табл. 15). Пульсатор в двухпоточном исполнении имеет два противонаправленных цилиндра с плунжерами, приводимыми в возвратно-поступательное движение общим эксцентриковым валом. Последний снабжен двумя соосными эксцентриками, которые могут поворачиваться друг относительно друга посредством встроенного поворотного цилиндра, преодолевающего силу трения фрикционов. Фрикционы соединяют между собой оба эксцентрика с моментом, превышающим момент привода пульсатора. Взаимное положение эксцентриков определяет амплитуду перемещения [c.230]

Симметричные гидроцилиндры конструируют по жесткой и шарнирной схемам. В жесткой схеме направляющие плунжера должны воспринимать весь реактивный изгибающий момент, возникающий на гидроцилиндре при его работе. Увеличение значений допускаемого момента является одной из основных задач совершенствования гидроцилиндров. На рис. 49 показан пример ограничения моментов на гидроцилиндрах фирмы S hen k грузоспособ-ностью 100 кН с ходом 100 мм. Нижняя кривая 1 ограничивает момент, воспринимаемый гидростатическими опорами (см. рис. 48, в), верхняя кривая 2 соответствует возможностям совместной работы гидростатических опор с пластмассовой облицовкой (тефлон) направляющих. Применение антифрикционной облицовки, по данным фирмы, позволило поднять несущую способность опор гидроцилиндра более чем в 3 раза и снизило силы трения до исчезающе малых значений, составляющих десятые доли процента. Это позволило снизить вес гидроцилиндров более чем в 2 раза и поднять предельные скорости до 20 м/с. Фирма S hen k выпускает цилиндры четырех серий [c.256]

При исследовании была принята массовая концентрация загрязнителя в жидкости 0,5—40 мг/л, что соответствовало примерно 0,00005—0,005% содержания частиц по массе. Испытания проводили на специльном стенде. При этом основное внимание было обращено на обеспечение наименьшей концентрации и сохранение размеров загрязнителя. Усилие, необходимое для перемещения плунжера золотника (сила трения покоя), измерялось при помощи рычажных мотор-весов, а у золотника с электромагнитным управлением — по силе тока, подводимого к электромагниту, у двухступенчатых золотников — по величине давления, необходимого для перемещения плунжера. Золотникам сообщалось также осциллирующее движение. [c.119]

Сила трения также в большой степени зависит от поверхностной твердости сопрягаемых деталей. В случае стальных незакаленных плунжеров получено значительное возрастание силы трения по сравнению с силами трения плунл<ерных пар, имеющих большую поверхностную твердость. При этом наблюдалось заклинивание плунжеров, которые из гильзы приходилось выбивать молотком. На поверхностях незакаленных плунжеров ясно просматривались царапины. Поэтому материал для изготовления плунжеров и втулок должен быть хрупким. Тогда твердые частицы грязи, попавшие в зазор, будут откалывать от трущихся поверхностей мелкую стружку, которая затем вымывается потоком жидкости. [c.327]

Из формулы (7) следует, что сила трения растет с ростом перепада давления Ар, диаметра илунжера распределителя d и зазора h между плунжером и корпусом. Но если величина h превышает максимальный размер твердых частичек, нерастворенных в жидкости, то частицы в зазоре не задерживаются и усилие стра-гивания илунжера из-за загрязнения жидкости не повышается. [c.328]

Влияние осциллирующих движений плунжера. Значительного уменьшения силы трения можно достигнуть, если плунжеру или гильзе сообщить круговое вращение или осциллирующие движения небольшой амплитуды и высокой частоты. Экспериментами установлено, что изменение амплитуды f f колебаний в диапазоне от 0,1 до 2,4 мм на защемляющую силу не оказывает о,9 влияния. При увеличении частоты колебаний плунжера до 5 гц наблю- 0.6 дается интенсивное уменьшение силы трения, величина которой в дальней-шем стабилизируется и сохраняется почти неизменной до частоты 30 гц (рис. 7). На рисунке верхняя кривая построена для давления 75 кПсм , а нижняя — для давления 50 кПсм . [c.330]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...