Скорость весовая средняя

Выбор в качестве аргумента солесодержания котловой воды является удобным с практической точки зрения, так как эта величина не зависит от условий проведения опыта и ее можно изменять в известных пределах. Однако солесодержание котловой воды лишь односторонне характеризует процессы, происходящие в водяном объеме. Более полно, по-видимому, определяет работу водяного объема среднее (по высоте) объемное паросодержание, которое характеризует качество воды в широком смысле. При постоянных давлении и приведенной скорости пара среднее объемное паросодержание определяется не только солесодержанием котловой воды, по также весовым уровнем и геометрией дырчатого листа. [c.109]

Определить объемный расход Q и среднюю скорость w, если весовой расход 0 = 50 m 4a . [c.56]

Трубопровод диаметром d= 100 мм имеет местное сужение, 3 котором его диаметр = 25 мм. Определить весовой расход G, среднюю скорость в трубопроводе w и скорость в узкой его части тг/,, [c.56]

Выполняя различные расчеты, мы обычно оперируем средней скоростью и в связи с этим переменную по глубине предельную концентрацию Со пригодится заменять средней предельной концентрацией (средней по глубине) q. Величина Со должна определяться из условия, чтобы удельный твердый весовой расход получающийся (для плоской задачи) при использовании величин у и q [c.632]

Эффективность этого процесса во многом определяется скоростью пара, высотой парового объема барабана и равномерностью загрузки зеркала испарения. Больший эффект осадительной сепарации достигается при меньшей подъемной скорост с пара в барабане, т. е. когда средняя весовая паровая нагрузка на 158 [c.158]

Кривые получены при постоянном давлении в барботере, равном 1,66 МПа, при (примерно) одном и том же весовом уровне. Как видно из рисунка, с увеличением приведенной скорости пара значения <р на стабилизированном участке возрастают. Увеличиваются также средний уровень жидкости и высота переходной зоны. [c.82]

Влияние концентрации твердых частиц в потоке на износ отводов определялось на отводах, изготовленных из стали 20 (рис. 30), согнутых под углом 90°, с внутренним диаметром 50 мм и разными средними радиусами 7 ср= 150 210 270 330 мм при постоянной скорости частиц N = 5 57 м/с перед отводом и весовых концентрациях j,= — =0,57 1,39 2,10 [c.99]

В более общем случае (Re Ггд) первый член в уравнении (13) равен удельным потерям напора на трение при движении двухфазного потока в горизонтальной трубе (g=0) при одинаковой приведенной скорости жидкости w и том же значении среднего по сечению истинного объемного газосодержания ср, которые имеют место при подъемном движении рассматриваемого потока в вертикальном канале ( >0). Выше отмечалось, что при равенстве общего расхода смеси и одинаковом весовом газосодержании в вертикальном и горизонтальном каналах (одинаковые w n Щ ъ последнем tp больше, чем в первом. Следовательно, при одинаковых г/ и ф в горизонтальном канале объемное расходное газосодержание 3 должно быть меньше, чем в вертикальной трубе. Таким образом, в самом общем случае достоверное сопоставление потерь напора на трение в вертикальном и горизонтальном каналах следует производить при разных расходах двухфазной смеси (одинаковые и ф, а не Уд и р ). Только при 1 такое сопоставление [c.171]

Предполагается [Л. 5-12], что формулы (5-13) и (5-14) применимы для распылителей с другими значениями d . При этом необходимо умножить расходы воздуха и жидкости на квадрат отношения диаметров (6,3/с о) так как величина среднего диаметра капель фактически определяется скоростью воздушного потока в наименьшем сечении сопла и отношением весовых расходов жидкости и воздуха. [c.104]

Решение. Находим среднюю истинную скорость материала по вспомогательной величине ОиО -Весовая скорость материала [c.166]

В этих формулах приняты следующие обозначения АР — разность парциальных давлений пара у поверхности капель и в набегающем потоке Р — статическое давление в потоке ( кап — средний диаметр капель в процессе испарения, определяемый по формуле кап = 0,5 ( кап min + т-< кап max) Г—время испарения Ар—коэффициент ди( )фузии — удельный вес жидкости GJF — весовая скорость воздуха, обдувающего каплю (на единицу площади Р) р. — коэффициент вязкости газа, обдувающего [c.144]

Коэффициент ад определяется по номограмме а фиг. 2-13 в зависимости от весовой скорости газов в кг/м сек, средней температуры стенки в С, показателя степени (в неприведенной здесь формуле, по которой построена номограмма) п и средней температуры газа в °С Весовая скорость [c.87]

Коэффициент определяется по номограмме а фиг. 2-14 в зависимости от весовой скорости воздуха -jw в сек, показателя степени п и средней температуры воздуха в °С. [c.87]

О" — весовой секундный расход паровой фазы таи " — действительные средние скорости течения фазовых компонент потока в данном сечении трубы. [c.16]

Средняя скорость движения газовой смеси определяется через весовую функцию следующим соотношением [c.36]

Символы с — удельная теплоемкость D = — диаметр g ускорение силы тяжести А i — разность между средней энтальпией потоку и энтальпией насыщенной жидкости L —длина р—давление д —плотность теплового потока кр—критическая плотность теплового потока г—скрытая теплота парообразования Т — температура Т" — температура насыщения над плоскостью — скорость циркуляции X — весовое паросодержание потока а — коэффициент теплообмена Р — объемное паросодержание потока у — удельный вес о — поперечный линейный размер канала —-недогрев ядра потока до температуры насыщения X — коэффициент теплопроводности v — коэффициент кинематической вязкости о—коэффициент поверхностного натяжения т — время. [c.58]

Обработка опытных данных дает следующую зависимость интенсивности сушки т от давления пара в цилиндрах Р ата, средней весовой скорости воздуха у поверхности ткани vy кг м -сек, шага сопел (ж) [c.134]

Здесь Vj — парциальная скорость частицы, т. е. величина, представляющая собой среднюю скорость движения массы т, которую она имела бы в соответствующей точке поверхности при отсутствии взаимодействия с упругими массами, т. е. при = Lk, ft+j = 0. Согласно (5) средняя скорость движения цепочки масс равна средневзвешенному значению парциальных скоростей отдельных масс, причем роль весовых коэффициентов играют величины v. см. т. 2, формула (27) на стр 256]. [c.89]

В период разогрева установки пар, пройдя нагреватель, через обводной канал попадал в поверхностный конденсатор. Средняя скорость пара измерялась весовым способом — по расходу конденсата. [c.7]

Для всех видов коррозии в справочнике приведена средняя скорость коррозии металлов и сплавов. Так как пользоваться весовыми потерями при местной коррозии было бы неправильно, в дополнение к средней скорости коррозии указывается вид коррозии, которому подвергается металл или сплав в данной среде. [c.4]

При устойчивом движении угол нутации определяется гармонической функцией вида б = 6mSin(2я/T) , где 6 — амплитуда, Т — период нутационных колебаний. Такие колебания имеют место на начальном малоис-кривленном участке траектории, когда влияние демпфирующих аэродинамических моментов мало. При дальнейшем движении это влияние становится существенным, вследствие действия демпфирующих моментов происходит быстрое уменьшение натуционных колебаний, а угол б при этом стремится к некоторому среднему значению угла бср. Этот угол (угол конуса прецессии) можно рассматривать как угол атаки, измеряемый в плоскости сопротивления. Его величина определяется угловой скоростью собственного вращения соо, аэродинамическим вращающим моментом М , а также геометрическими и весовыми параметрами корпуса. При этом для заданной его формы и размеров угол бср тем меньше, чем больше угловая скорость (йо- Путем соответствующих расчетов можно определить такую величину [c.73]

Усиление конструкций пути, введение прогрессивных видов тнги, обновление вагонного парка, распространение автоматизированного оборудования, совершенствование методов эксплуатационной работы — все это обусловило значительное увеличение скоростей движения, высокую степень его безопасности, увеличение допускаемых осевых нагрузок, возрастание весовых норм поездов и — как следствие — столь же значительное повышение пропускной и провозной способности железных дорог, технической и экономической эффективности их эксплуатации. Средняя техническая скорость движения грузового поезда, составлявшая 22 кж/час в 1913 г. и 33,1 кж/час в 1940 г., возросла в 1966 г. до 45,6 км час [22]. Маршрутная скорость пассажирских поездов (средняя техническая скорость в пределах всего пути от станции начала маршрута до его конечной станции) составила к этому времени 70—80 км час, достигнув на линии Москва—Ленинград величины 130 км час при максимальной установленной скорости 160 км/час [23]. Средний вес грузового поезда возрос с 573 т в 1913 г. до 1301 т в 1940 г. и до 2406 т в 1966 г. [22]. По величинам грузооборота, грузонапряженности и пассажирооборота железнодорожный транспорт СССР занял первое место в мире. [c.215]

Советскими учеными (И. И. Васильевым, В. А. Соковичем, С. В. Зембли-новым, членом-корреспондентом АН СССР А. П. Петровым, К. А. Бернгардом, А. И. Платоновым, И. Г. Тихомировым и др.) выполнены исследования по теории формирования поездов, размещения сортировочных станций и более эффективному использованию перевозочных средств транспорта. В последующие годы наибольшее развитие получила ступенчатая маршрутизация, охватывающая не только мощные грузопотоки, но и грузооборот малых станций. Всего на железных дорогах СССР маршрутизацией поездов охвачено более 70% всех перевозимых грузов, что обеспечивает значительное ускорение оборота грузовых вагонов, являющегося важнейшим технико-экономическим показателем работы железнодорожного транспорта. Достаточно сказать, что оборот вагонов ускорен с 12,27 суток в 1913 г. до 5,32 суток в 1966 г. [22] и это ускорение обусловлено вводом в эксплуатацию новых тяговых средств, увеличением весовых норм и скоростей грузовых поездов, усилением пропускной способности линий, оборудуемых системами автоблокировки и диспетчерской централизации. Так, средний вес брутто поезда при электрической тяге возрос с 2070 т в 1955 г. до 2592 т в 1965 г., а при тепловозной тяге увеличился соответственно с 1795 до 2500 т. На двухпутных участках с автоблокировкой стало возможно пропускать до 140—180 пар поездов в сутки с 8—10-минутными интервалами между поездами и увеличить расчетную пропускную способность на двухпутных линиях при параллельном графике. В настоящее время автоблокировкой и полуавтоматической блокировкой оборудовано около 100 тыс. км железнодорожного пути. [c.244]

Предусмотренное народнохозяйственным планом значительное увеличение грузооборота и соответствующее нарастание грузонапряженности железных дорог с 15,1 тыс. ткм1км в 1965 г. до 17,5 тыс. ткм1км в 1970 г. определяют жесткие требования к дальнейшему увеличению пропускной и провозной способности железнодорожных линий. Удовлетворение этих требований предполагает новышение за пятилетие весовых норм поездов до 2,55 тыс. т (цротив 2,37 тыс. т в среднем по сети в 1965 г.) и до 5—6,5 тыс. т на наиболее грузонанряженных участках, повышение технической скорости [c.247]

Смазка железнодорожная 1-ЛЗ (ГОСТ 12811—67). Состав в весовых % масло касторовое 18—22 известь 0,4—0,6 дифениламин 0,4—0,6 смесь масла веретенного АУ и индустриального 50 — до определенной вязкости натр едкий — до омыления. Вязкость при 0° С и среднем градиенте скорости деформации 10 сек не более 5000 пз. Пенетра-ция при 25° С 220—260 tamA = 125° С. Для смазывания роликовых подшипников подвижного состава ж. д. [c.309]

Держаний комовой воды. В диапазоне высот 0,2—0,6 м она растет почти П1ропорционально увеличению высоты. Затем рост ее замедляется и при высоте 1,0—1,2 м практически прекращается. Дальнейшее увеличение высоты парового пространства не дает повышения допустимой нагрузки зеркала испарения. С повышением давления допустимая объемная нагрузка зеркала испарения или средняя скорость пара над зеркалом испарения неуклонно снижаются, в то время как допустимая весовая нагрузка зеркала испарения Я а возрастает. Среднее объемное напряжение парового пространства барабана также снижается с повышением давления пара в котле. В приведенной ниже табл. 1-1 даны значения допустимых напряжений парового пространства барабана и средних скоростей пара над зеркалом испарения для [c.11]

Рис. 10-11. Зависимость среднего коэффициента теплообмена псевдоожиженного слоя со стенкой от весовой скорости фильтрации воздуха по Массимилла и др. [Л. 697]. Высота слоя 400 мм, диарлетр частиц 0,7 мм.

Л. Массимилла и С. Бракале [Л. 697] провели интересное сравнительное исследование теплообмена в свободных и перегороженных горизонтальными сетками слоях. Сетки несколько тормозили перемешивание частиц в псевдоожиженном слое. Псевдоожижались воздухом слои стеклянных шариков (d=0,7 мм). Колонна имела внутренний диаметр 90 мм и состояла из десяти секций высотой по 100 мм. Секции были теплоизолированы друг от друга прокладками и имели отдельные охлаждающие водяные рубашки, так что можно было определять коэффициенты теплообмена отдельно для каждой секции. Свободные слои имели начальную высоту 200—800. мм, а заторможенные — от 400 до 800 мм. На основе графика зависимости среднего для всей колонны коэффициента теплообмена стенкн Ост от весовой скорости фильтрации (рис, 10-11) авторы заключили, что Ост в свободном и заторможенном псевдоожиженных слоях практически оди.чаковы. Это не совсем так. Из рис. 10-11 довольно четко видно, что в области алых весовых скоростей Ост свободного псев- [c.367]

В этих уравнениях приняты следующие обозначения Псмад, Пом — скорость газовоздушной смеси в начальном и рассматриваемом сечениях 2 = Ст/Кт(о) — относительное количество газообразного топлива в рассматриваемом сечении Ст(о), Кт — плотность потока газообразного топлива в начальном и рассматриваемом сечениях К , — константа скорости горения газообразного топлива — средняя температура в начальном сечении (температура воспламенения) Т — средняя температура в рассматриваемом сечении Сд, с — относительная весовая концентрация кислорода в газовоздушной смеси в начальном и рассматриваемом сечениях с, с — относительная весовая концентрация горючего газа в начальном и рассматриваемом сечениях — коэффициент избытка воздуха М — стехиометрический коэффициент. [c.23]

В ВПГ-120 имеются четыре параллельных автономных контура циркуляции (табл. 19). Нижние пределы кратности и скорости циркуляции относятся к опытам с искусственнымдросселированием в подводящих трубах, верхние — к средним рабочим условиям. Меньшие весовые скорости даны для вертикальных труб, ббль- [c.173]

Средняя весовая скорость рабочей среды, кг м -сек Средняя скорость рабочей среды, Mj eK....... [c.58]

Дальнейшее увеличение весовой концентрации и снижение скорости газа делает возможным переход нисходящей флюидной взвеси в падающий слой вплоть до непродуваемого неплотного слоя. Эта третья область существования двухфазного теплоносителя отличается несвязанностью движения частиц и существенной пористостью слоя. При этом средняя скорость частиц, определенная в ряде опытов с частицами 0,4 ч-1,2 ЖА , составляет 0,6 ч-1,5 м1сек, т. е. близка к скорости витания в сильно стесненных условиях. [c.654]

После увлажнения пар поступает в турбину. Турбина консольного типа с развитой паровпускной частью 1 (рис. 5-6,6). Пар после турбинных ступеней поступает в выходной кольцевой патрубок. 2, который имеет пять симметричных радиальных выхлопных патрубков 3, обеспечивающих равномерное поле давлений и скоростей на выходе из ступени. Машина имеет плавающую втулку 4, в которой располагаются подшипники 5 W 6. С втулкой жестко соединен гидротормоз 7. Гидропята 8 воспринимает осевое усилие от ротора 9 и передает его на корпус машины 10. Нагрузочное устройство — дисковый двухступенчатый гидротормоз. Плавающая втулка позволяет провести исследования с высокой степенью точности, так как при ее использовании весовая головка измеряет сумму всех трех моментов момента на диске гидротормоза, момента опорного подшипника и момента опорно-упорного подшипника. Турбина позволяет испытывать модели ступеней высокого и среднего давления с /р = 25-ь75 мм в одноступенчатом, а также полуторном и двухступенчатом вариантах. [c.102]

Для количественного определения жаростойкости применяют различные методы, нз которых наиболее известны весовой метод (по изменению массы образца) и метод непосредствениого измерения глубины коррозии по ГОСТ 6130—71. Высокой точностью характеризуется параметрический метод расчета жаростойкости металлов на ЭВМ. В руководящих материалах [27] приведены характеристики жаростойкости основных классов металлически конструкционных материалов, применяемых в энергомашиностроении глубина коррозии, средняя скорость коррозии, предельная допускаемая температура применения в различных коррозионных средах. Применительно к нагревателям расчетные значения характеристик жаростойкости, применяемых для оценки конструкционны материалов, не выявляют степень отрицательного влияния неоднородности окисления на срок их службы. В этом случае разработ<1Ны специальные методы оценки стойкости путем нагрева образцов электрическим током [59]. [c.407]

Теннисные ракетки. Для теннисных ракеток не только весовые характеристики материала являются определяющими. Постепенно все большее применение находят теннисные ракетки на основе углеродных волокон, обеспечивающие высокую скорость летящего мяча, а также обладающие хорошими демпфирующими свойствами. Методы их формования несколько сложнее, чем методы изготовления клюшек для игры в гольф и удилищ. Поэтому наряду с известными методами формования применяют их различные модификащш. Примеры методов формования теннисных ракеток приведены в табл. 3. 19. Естественно, что взамен деревянных ракеток изготовляют ракетки со средней плотностью, близкой к плотности древесины. Так как основной каркас ракетки является по-ным или заполненным пенопластом, то его вес не превышает веса рукоятки. Волокна в каркасе ракетки располагаются под углами О и 90° к криволинейной оси каркаса, но возможно также ориентирование волокон и под углом (20 - 60° ) [54]. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...