Скорость потока средняя весовая

Символы с — удельная теплоемкость D = — диаметр g ускорение силы тяжести А i — разность между средней энтальпией потоку и энтальпией насыщенной жидкости L —длина р—давление д —плотность теплового потока кр—критическая плотность теплового потока г—скрытая теплота парообразования Т — температура Т" — температура насыщения над плоскостью — скорость циркуляции X — весовое паросодержание потока а — коэффициент теплообмена Р — объемное паросодержание потока у — удельный вес о — поперечный линейный размер канала —-недогрев ядра потока до температуры насыщения X — коэффициент теплопроводности v — коэффициент кинематической вязкости о—коэффициент поверхностного натяжения т — время. [c.58]

Средняя весовая скорость газового потока в пределах цилиндрической части котла [c.103]

Влияние концентрации твердых частиц в потоке на износ отводов определялось на отводах, изготовленных из стали 20 (рис. 30), согнутых под углом 90°, с внутренним диаметром 50 мм и разными средними радиусами 7 ср= 150 210 270 330 мм при постоянной скорости частиц N = 5 57 м/с перед отводом и весовых концентрациях j,= — =0,57 1,39 2,10 [c.99]

В более общем случае (Re Ггд) первый член в уравнении (13) равен удельным потерям напора на трение при движении двухфазного потока в горизонтальной трубе (g=0) при одинаковой приведенной скорости жидкости w и том же значении среднего по сечению истинного объемного газосодержания ср, которые имеют место при подъемном движении рассматриваемого потока в вертикальном канале ( >0). Выше отмечалось, что при равенстве общего расхода смеси и одинаковом весовом газосодержании в вертикальном и горизонтальном каналах (одинаковые w n Щ ъ последнем tp больше, чем в первом. Следовательно, при одинаковых г/ и ф в горизонтальном канале объемное расходное газосодержание 3 должно быть меньше, чем в вертикальной трубе. Таким образом, в самом общем случае достоверное сопоставление потерь напора на трение в вертикальном и горизонтальном каналах следует производить при разных расходах двухфазной смеси (одинаковые и ф, а не Уд и р ). Только при 1 такое сопоставление [c.171]

Предполагается [Л. 5-12], что формулы (5-13) и (5-14) применимы для распылителей с другими значениями d . При этом необходимо умножить расходы воздуха и жидкости на квадрат отношения диаметров (6,3/с о) так как величина среднего диаметра капель фактически определяется скоростью воздушного потока в наименьшем сечении сопла и отношением весовых расходов жидкости и воздуха. [c.104]

В этих формулах приняты следующие обозначения АР — разность парциальных давлений пара у поверхности капель и в набегающем потоке Р — статическое давление в потоке ( кап — средний диаметр капель в процессе испарения, определяемый по формуле кап = 0,5 ( кап min + т-< кап max) Г—время испарения Ар—коэффициент ди( )фузии — удельный вес жидкости GJF — весовая скорость воздуха, обдувающего каплю (на единицу площади Р) р. — коэффициент вязкости газа, обдувающего [c.144]

О" — весовой секундный расход паровой фазы таи " — действительные средние скорости течения фазовых компонент потока в данном сечении трубы. [c.16]

В водном хозяйстве более или менее крупные расходы определяли косвенным путем, например, измерением скорости, поперечного сечения потока и времени (объемный расход), взвешиванием израсходованной воды или другой жидкости за некоторый интервал времени (весовой расход). Для определения расхода воды в реках с их неправильным профилем и различной скоростью течения как в горизонтальной, так и в вертикальной плоскостях приходилось строить по измерениям глубин профиль реки, разделять его на ряд площадок, в каждой из которых определять среднюю скорость и лишь после этого получать искомый расход воды в реке. [c.234]

Для паровозных котлов при расчётных режимах средняя температура колеблется в незначительных пределах и может быть принята 650°С, а диаметры применяемых дымогарных труб равны 46 и 51 мм. В силу этого без больших погрешностей величина В может приниматься постоянной, а коэфициент теплопередачи— зависящим только от весовой скорости газового потока. [c.94]

Метод переменного перепада давления, имеющий большое практическое значение, основан на изменении статического давления среды, проходящей через искусственно суженное сечение трубопровода скоростной — на определении средней скорости движения потока объемный и весовой — на определении объема и массы вещества. [c.273]

Уместно отметить, что обработка опытных данных в виде зависимости скоростного коэффициента р от средней весовой скорости пУп обнаружила довольно значительный разброс точек в опытах при различных давлениях р гемперагурных напорах Очевидно, параметр пи уп, характеризующий динамический напор пара, более правильно отра> ает механическое взаимодействие парового потока и конденсатной пленки. [c.154]

В этих уравнениях приняты следующие обозначения Псмад, Пом — скорость газовоздушной смеси в начальном и рассматриваемом сечениях 2 = Ст/Кт(о) — относительное количество газообразного топлива в рассматриваемом сечении Ст(о), Кт — плотность потока газообразного топлива в начальном и рассматриваемом сечениях К , — константа скорости горения газообразного топлива — средняя температура в начальном сечении (температура воспламенения) Т — средняя температура в рассматриваемом сечении Сд, с — относительная весовая концентрация кислорода в газовоздушной смеси в начальном и рассматриваемом сечениях с, с — относительная весовая концентрация горючего газа в начальном и рассматриваемом сечениях — коэффициент избытка воздуха М — стехиометрический коэффициент. [c.23]

Сю и др. [29] на основе данных по водороду разработали другой приближенный метод, который применим к пленочному нинению в режиме эмульсионного течения (большое паросодержание). Поток рассматривается как однофазный, причем его свойства описываются путем обобщения свойств жидкой и паровой фазы с весовыми коэффициентами, соответствующими истинному объемному паросодержанию. При получении результирующего соотношения было сделано несколько предположений, в том числе следующие 1) профили температуры и окорости полностью развитые и 2) капли движутся с той же скоростью, что и пар, в осевом направлении, но .мог>т проникать из ядра потока в пристеночную область, где они ударяются о стенку и испаряются. При численном исследовании учитывались кинематический коэффициент турбулентной вязкости, профили скорости и профили температуры. Для инженерных расчетов была разработана упрощенная приближенная методика, соответствующая этой аналитической модели. Она основана на использовании эмпирического коэффициента пленки С и соотношения Диттуса—Бёльтера [формула (12-17) с коэффициентом, равным 0,023], в котором обобщенные физические свойства вычисляются при рассчитанной температуре пленки. Алгоритм расчета следующий. Сначала вычисляется среднее объемное паросодержание оп по формуле [c.292]

В настоящей статье излагаются результаты экспериментального исследования критических тепловых потоков с уменьшающимся и возрастающим в направлении течения калия теплоподводом, полученным при давлении, близком к атмосферному. Исследования проведены на замкнутом циркуляционном контуре с принудительной циркуляцией (фиг. 1) и по методике, описанной ранее [1 — 3]. Интервал изменения массовой скорости в опытах составлял 23—250 кг]м сек, температура жидкого калия на входе в опытных участках поддерживалась близкой к температуре насыщения, массовые паросодергкания в месте кризиса изменялись от 0,5 до 1,0. Содержание кислорода в калии составляло в среднем 0,045 весовых процента. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...