Материал жестко-пластический

Материал жестко-пластический 351 [c.510]

Поскольку материал жестко-пластический, [c.215]

Можио, конечно, как мы иногда делали, рассмотреть сначала упругое состояние системы. Наиболее напряженный элемент первым перейдет в пластическое состояние при возрастании внешних сил. После этого мы должны рассматривать состояние упруго-пластическое, чтобы выяснить, какой элемент перейдет в пластическое состояние во вторую очередь, и продолжать подобным образом до тех пор, пока мы не дойдем до исчерпания несущей способности системы. Такой путь чрезвычайно сложен и громоздок, к тому же он вносит элемент, являющийся для теории предельного равновесия чуждым, а именно представление о переходе от упругого состояния к пластическому. Действительно, в предельном состоянии те элементы, которые не достигли предела текучести, образуют кинематически изменяемую систему и малые упругие деформации этих элементов не играют никакой роли по сравнению со сколь угодно большими деформациями пластических элементов. Поэтому в самом начале при определении предельного состояния мы можем принять за исходный пункт не схему упруго-пластического материала, а схему материала жестко-пластического, который совсем не деформируется при и получает возможность неограниченной деформации [c.352]

Идеальные упруго-пластический и жестко-пластический материалы, линей во-упрочняющийся материал [c.414]

Рис. 140. Диаграмма сжатия — растяжения для жестко-пластического материала.

При напряжениях, абсолютная величина которых меньше некоторого постоянного значения рц (ро = р ), деформации принимаются равными нулю. Это диаграмма растяжения — сжатия образца из жестко-пластического материала. В обоих случаях после увеличения напряжения до ро возможно течение материала с неограниченно возрастаюш ей деформацией при постоянном напряжении. Такие модели могут удовлетворительно описывать поведение материалов, для которых на диаграмме Дп( 11) имеется площадка текучести. [c.415]

Анализ волновых процессов в полубесконечных стержнях на основе жестко-пластической [214], упруго-пластической, вязко-упругой и упруго-вязко-пластической материала, так же как анализ переходных процессов в стержнях конечной длины [56, 155] и результаты экспериментальных исследований распространения волны [166, 321, 405], приводят к выводу о том, что сопротивление материала зависит от скорости деформации [26, 60] и модель материала должна включать вязкость. [c.146]

При еще больших деформациях пластические свойства материала становятся преобладающими, и представляется возможность пренебречь упругими деформациями по сравнению с пластическими. Тогда диаграмма растяжения может быть схематизирована кривой, имеющей вертикальный линейный участок (рис. 4, в). Соответственный вид приобретает и линия разгрузки при напряжениях, меньших предела текучести, деформации, принимаются равными нулю, и среда считается абсолютно жесткой, а при напряжениях, больших предела текучести, изменение деформаций происходит по некоторому закону в зависимости от вида диаграммы испытания. Среда, наделенная указанными свойствами, называется жестко-пластической. Эта схема эффективна для анализа процессов ковки или волочения, т. е. для решения такого рода задач, в которых рассматриваются большие пластические деформации. [c.16]

Если пластическая деформация является развитой, то упругой составляющей с достаточной точностью можно пренебречь. В этом случае поведение материала описывается диаграммой, изображенной на рис. 10.5. При растягивающих напряжениях, меньших, чем (или сжимающих, меньших а ), деформаций в теле вообще нет. При (Т = а или a = —a j начинается пластическое течение, деформация неопределенна и может неограниченно возрастать. Разгрузка протекает по пути ВС. Другими словами, вся накопленная в теле деформация является пластической. Такую модель называют идеальным жестко-пластическим телом (телом Сен-Венана). [c.727]

Пример. На рис. 10.18 изображена балка постоянного прямоугольного сечения под единичной нагрузкой /f материал балки жестко-пластический с пределом текучести при растяжении и ежа- [c.748]

Предполагается, что стержень (п стоит из трех участков, причем симметрично расположенные крайние участки 1 испытывают только упругую деформацию, а средний элемент 2 относительно малой длины является жестко-пластическим (рис. 128). Это допущение отражает тот факт, что в данных условиях, если материал обладает слабым упрочнением (и тем более, при отсутствии упрочнения), пластическая деформация будет концентрироваться в средней части стержня. [c.227]

В цилиндрической оболочке (табл. 1, п. 10) появление пластических деформаций в зоне жесткого кольца не сни кает несущей способности оболочки, и здесь, если материал способен пластически деформироваться, местные изгибные напряжения могут в расчет не приниматься. В этом случае достаточно ограничиться только определением общих напряжений по безмоментной теории и установить по ним условие прочности. [c.177]

Решение. Материал полосы будем считать однородным, изотропным н не-упрочняющимся, т. е. реологической моделью является жестко-пластическая среда Мизеса. Деформированное состояние будем считать плоским. Тогда ширина полосы не меняется. [c.290]

Рассмотрим, например, условия течения для цилиндрической оболочки из жестко пластического материала при осесимметричном деформировании. Основные внутренние силовые факторы для рассматриваемого случая — это окруженные и меридиональные силы Тг и Tj и меридиональные изгибающие моменты Mi. Если в сечении оболочки действуют только меридиональные силы Ti, -то условием текучести будет равенство [c.177]

Проиллюстрировать это можно таким примером (рис. 14.6). Для простоты рассуждений предполагаем, что наружная стенка вообще не нагревается, а материал внутренней стенки работает по диаграмме жестко-пластического тела с упрочнением, причем его пределы текучести в холодном и нагретом состоянии различны. Положим также,что перед первым пуском двигателя в стенках сопла нет никаких остаточных напряжений. Описанным выше графическим решением по кольцу определяем рабочую точку А при первом пуске двигателя. Если при охлаждении двигателя мысленно отделить внутреннюю стенку от наружной, то она сокращается на размер ej (от рабочей точки А до точки В), Для определения действительного сокращения можно из [c.369]

Отметим, что динамическое поведение неупругих цилиндрических оболочек при кольцевом радиальном нагружении обычно рассматривается на основе модели идеального жестко-пластического тела. Рассмотренный выше подход дает приближенную оценку несущей способности системы при учете упрочнения материала. В последнее время отмечается необходимость такого учета. [c.221]

Поскольку число хрупкости % определяет пластический или хрупкий характер разрушения, его можно считать критерием. Если, например, для данного материала и при данной толщине стенки конструкции 1, то тело ведет себя как идеально жестко-пластическое. В случае X 1 тело ведет себя как идеально хрупкое. [c.498]

Сравнительно длинный образец, предназначенный для пластического деформирования, должен был столкнуться аксиально с гораздо более длинным жестким стержнем. Поскольку при этом предел упругости материала жесткого стержня не превышался, электротензометрические датчики сопротивления обеспечивали путем применения элементарной линейно-упругой теории построение кривой напряжение — время для стержня, игравшего роль нако- [c.226]

Ческой области. Материал предполагается идеальным жестко-пластическим. [c.106]

Очевидно, что полная деформация возрастает не пропорционально параметру а и из совместности деформаций е -, вообще говоря, не следует совместность деформаций Совместность деформаций будет иметь место для жестко-пластического материала, т.е. при С оо. При этом, (X) и из (2.11) получим [c.143]

Теория кручения стержней из идеального жестко-пластического материала изложена в работах [1-4]. В работе [5] рассмотрено кручение призматических стержней из жестко-пластического анизотропно упрочняющегося материала при линеаризованном условии пластичности. Ниже рассматривается кручение стержней полигонального поперечного сечения. Материал стержней предполагается идеально пластическим, причем идеально пластическое состояние достигается при переходе через область упрочнения [6]. При этом в материале возникают остаточные микронапряжения [7]. Подобный материал можно назвать материалом с конечным упрочнением. [c.321]

Исходные соотношения для задачи кручения стержней из анизотропно упрочняющегося жестко-пластического материала с конечным [c.321]

Как отмечалось в работе [5], депланация поперечного сечения стержня из упрочняющегося материала совпадает с депланацией при идеально пластическом течении стержня. Депланация в условиях жестко-пластического кручения определяется выражением ш = п9(1, где [c.323]

Основные соотношения теории плоской деформации анизотропно упрочняющегося жестко пластического материала могут быть записаны в виде [c.328]

Один из возможных подходов в этом направлении — использовать аналогию между высокотемпературной ползучестью материала и его деформированием в рамках модели идеально-пластической среды. Действительно, в задачах о предельном равновесии жестко-пластического тела требуется найти такие внешние нагрузки, при которых наступает обш,ая текучесть, т.е. тело получает возможность неограниченно пластически деформироваться, что соответствует исчерпанию его несуш,ей способности. Это означает, что в теле статически допустимые напряжения удовлетворяют уравнениям равновесия, граничным условиям и условию текучести Т (сг -) 0. Но почти так же можно сформулировать предельное состояние элемента конструкции с однородным напряженно-деформированным состоянием (НДС) в условиях высокотемпературной ползучести найти внеш- [c.733]

Решение таких задач даже в предположении, что материал является идеально пластическим, довольно громоздкое, особенно для статически неопределимых систем, оболочек и других элементов конструкций. Поэтому в подобных конструкциях предполагается сразу определить предельные нагрузки, при которых элемент конструкции исчерпывает свою несущую способность. При этом предполагается, что материал является жестко-пластическим. [c.149]

Предположим, что конструкция выполнена из жестко-пластического материала и под действием сил находится в предельном состоянии [101]. Тогда обобщенные напряжения только в некоторых элементах (сечениях) конструкции Од удовлетворяют условиям предельного состояния. Обозначим обобщенные скорости деформа- [c.150]

Отметим очевидные свойства рассматриваемой модели. Материал жестко-пластический. Если вывести материал за предел текучести и зафиксировать нагрузки, то будет происходить процесс ползучести. Если материал вывести за предел текучести, а затем разгрузить, то за счет релаксации микронанряжений Sij поверхность нагружения с течением времени будет стремиться занять исходное положение и т. д. [c.285]

В основе расчета конструкций по предельному состоянию лежит концепция жестко-пластического тела. Если папряяш-ния в теле меньше некоторого предельного значения, определяющего переход в пластическое состояние, то деформации тела принимаются равными нулю. Как то.чько напряжения достигают предельного значения, деформации беспредельно растут. Диаграмма а — г для такого рода материала изобра-и епа на рис. 10.15. Переход в пластическое состояние определяется условием пла-стпчпостп /(01, О2, Оз)=0. Эта функция в системе координат 01, О2, Оз описывает поверхность текучести. Согласно ассоциированному закону течения частные произ-водзилй от функции / по координатам О1, [c.307]

Антидетонаторы, присадка к заряду в ДВС F 02 <В 47/00, М 25/14 Антиобледенители (составы С 09 К 3/18 для хо-лодилышх установок F 25 D 21/06) Аргонодуговая сварка В 23 К 9/16 Арены, освещение F 21 Р 5/00-5/04 Арматура для жесткой тары В 65 D 25/02-25/10, 25/20-25/26 для лабораторного оборудования В 01 L 9/02 монтажная для распылительных устройств В 05 В 15/06 опор или поперечин в тележках ж.-д. транспортных средств В 61 F 5/04-5/12 осветительная F 21 (V 15/00-37/00, L 15/06) д.1я приводных ремней F 16 G 5/06-5/10 решетчатая F 16 S 3/08 ручные инструменты для вставки арматуры в шланги В 25 В 27/10 для транспортных средств, установка В 60 К 35/00 тру-допроводов, изготовление В 21 С 37/15 для филыпровальных устройств В 01 D 35/00) Армирование (изделий при литье В 22 D 19/02 пластических. материалов В 29 (В 7/90, С 67/14) проволокой В 21 F 17/00 стекла и т. п. мат.ерналов В 21 F 27/22 формовочных стержней в опоках В 22 С 21/14) Армированные (материа.ш пластические как формовочный материал — схема кодирования В 29 К 105 06-105 14 трубы F 16 L 9/04, 9/08, 9/12) [c.46]

Сравнивая между собой выражения (4.6). и (4.2), видим, что уточненные выражения для деформаций содержат, как и ожидалось, ряд дополнительных членов второй степени, а также члены еще более высокой степени, которые содержали множитель zh и были опущены. Важно представлять себе относительный вклад этих различающихся между собой членов в практические задачи. Ограничимся случаями, когда как деформации, так и углы наклонов поверхности прогибов dw/dx и дю/ду малы по сравнению с единицей. Деформации должны быть малыми при упругом деформировании жесткого материала и, как правило, малы в тонких пластинах и оболочках даже при появлении пластического течения или в случае, резиноподобного материала, поскольку деформации, включающие в себя сжатие в произвольном направлении, ограничены возможностью потери устойчивости большие деформации могут возникнуть только случаях, подобных раздуванию резиновых мембран, где главные мембранные напряжения являются растягивающими. А большие углы наклонов, как уже обсуждалось в 3.2, могут, возникнуть только в случае очень тонких пластин, которые изгибаются в развертывающуюся поверхность, или пластин,- изготовленных из резиноподобного материала или пластически деформированных, как, например, при операциях прокатки для пластин, применяемых в различных конструкциях, допустимые деформации и углы наклонов поверхности прогибов, обычно очень малы по сравнению [c.218]

Внедрение жесткого индентора в твердое тело приводит к появлению характерной короны у основания отпечатка (рис. 12.16). Схематично ее можно описать волной, высота и положение гребня которой определяются относительной величиной пластически деформированного объема. Последняя в свою очередь зависит от способности материала к пластическому течению. В случае исчезающе малого деформационного упрочнения, характерного для аморфных сплавов, наблюдается сильная локализация пластического течения, вследствие чего высота гребня достаточно велика, а сам он находится в непосредственной близости к краям отпе- [c.174]

На рис. 5.43 показано осевое сечение по центру дорожки качения кольца радиального шарикоподшипника 309, отработавшего 600 10 оборотов при расчетном среднем нормальном контактном напряжении 2500 МПа. Изменения микроструктуры видны в виде двух семейств полос, наклоненных к дорожке качения под углом 30 и 80° [20]. По направлению они близки к границам пластической области теоретического решения (см. рис. 5.25, б). Это решение выполнено для идеального жестко-пластического неупрочняющегося материала. При предельной нагрузке у такого материала сдвиг должен происходить по линии скольжения вдоль границы пластической области, т.е. по полосе нулевой ширины. В реальном металле сдвиг происходит по полосе, ширина h (см. рис. 5.43) которой зависит от упрочняемо-сти материала. [c.362]

Некоторые особенности поведения пластических тел могут быть проиллюстрированы следующим образом. Следуя Нрагеру [4], рассмотрим шестиугольную рамку, соответствующую условию пластичности Треска, в девиаторной плоскости главных напряжений и деформаций (рис. 1). Представим далее цапфу, под действием которой рамка может перемещаться. Предложим далее отсутствие трения между цапфой и рамкой. Путь нагружения будем считать совпадающим с траекторией цапфы, путь деформации — с траекторией центра рамки. Подобное определение соответствует поведению жестко-пластического анизотропно упрочняющегося материала при ассоциированном законе пластического течения. Легко убедиться, что при траекториях нагружения, совместимых путем вращения или отражения, в общем случае соответствующие пути деформации могут оказаться несовместными, и наоборот. В данном случае постулат изотропии будет выполнен лишь в том случае, если начальная поверхность текучести совпадает с поверхностью текучести Мизеса. [c.165]

Для ряда материалов зависимость между касательным усилием г и необратимой частью сдвига 7 (в дальнейшем будем рассматривать только жестко-пластический материал) удовлетворительно описывается диаграммой, представленной на рис. 1. Суш,ественно, что в этом случае предел пластичности т = к (точка А на рис. 1) и предел текучести т = т (точка В на рис. 1) не совпадают между собой. Участок АВ [к т < т) характеризует упрочнение материала и является, вообш,е говоря, нелинейным. При г = т наступает идеально пластическое течение. [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...