Напряжения в в кольце

Для повьппения нрочности стопорных соединений целесообразно увеличивать твердость стенок канавки (например, цементацией или азотированием вала), уменьшать осевой зазор в канавке, увеличивать толщину кольца и глубину канавки. Однако увеличение глубины канавки ослабляет вал и повышает напряжения изгиба в кольце при монтаже. [c.555]

Стальную ленту толщиной 6 мм необходимо натянуть на стальной же цилиндр диаметром 30 см внутренний диаметр ленточного кольца равен 29,98 см. Насколько необходимо повысить температуру кольца, чтобы оно стало скользить по поверхности цилиндра Какое растягивающее напряжение возникнет в кольце, когда оно примет ту же температуру, что и цилиндр, если деформацией последнего можно пренебречь [c.44]

Определить наибольшее нормальное напряжение в стальном кольце прямоугольного поперечного сечения высотой 3 см и ши- [c.320]

Нормальное напряжение в стенке кольца [c.23]

Задача 919. Абсолютно жесткий конический пуансон с небольшим углом скоса Э вгоняется в толстостенное кольцо длиной а. Определить давление ро. возникающее между клином и кольцом в среднем сечении кольца D, когда клин продвинется на псю высоту кольца а. Найти также наибольшие напряжения, возникающие в сечения D кольца. [c.359]

При исследовании напряжений в круглых кольцах и дисках, криволинейных стержнях узкого прямоугольного поперечного сечения с круговой осью н т. д. удобно использовать полярные координаты. В этом случае положение точки на срединной плоскости пластинки определяется расстоянием от начала координат О (рис. 40) и углом 0 между радиусом-вектором г и некоторой осью Ох, фиксированной в рассматриваемой плоскости. [c.82]

В табл. 23.1 приведены напряжения в стальном кольце (у = 7,86 г/см ) при различных окружных скоростях вращения. [c.615]

Положим, что диаграмма растяжения или сжатия алюминия может быть схематизирована так, как это показано на рис. 206. Предел текучести алюминия ниже предела текучести стали. Так как напряжения в обоих кольцах одинаковы, то стальное кольцо во всех случаях будет работать упруго. [c.104]

Напряжения в сечениях кольца определяются при известных силах и моментах обычными методами по формулам, сведенным в табл. IV. 1. В этой таблице г — координаты точек, в которых определяются напряжения. Положительными считаются напряжения в растянутых волокнах и наоборот. Экваториальные моменты инерции сечений кольца Л, и определяются соответственно относительно оси х или z обычными для сложных сечений методами. [c.120]

Формулы для определения напряжений в регулирующем кольце [c.121]

Как определяется напряжение в тонком кольце, вращающемся относительно центральной оси, перпендикулярной к его плоскости [c.377]

Основные обозначения (а ) — максимальное тангенциальное напряжение в подкрепляющем кольце в точке / (в пластинке в точке 2) [c.301]

Если кольцо разрезано, то напряжения = Оу = = О, Ог = Ег1 ). Чтобы определить напряжения в неразрезанном кольце, [c.347]

Огарков Б. И., Кац Ю. С. Определение напряжений в анизотропном кольце с модулем упругости, изменяющимся вдоль радиуса. Изв. вузов. Машиностроение , 11967, № 9. [c.163]

На рис. 4,8,д для этого варианта приведены меридиональные напряжения во фланце крышки. Эти напряжения максимальны в галтелях и на контактных площадках. Например, в верхней галтели они растягивающие, однако их величина в значительной мере определяется наличием или отсутствием трения в стыке А. Для рассмотренного соотношения жесткостей фланца и нажимного кольца сила трения направлена к оси и существенно снижает напряжения в галтели (при отсутствии трения эти напряжения возрастают почти на 80%, что отмечено на рис. 4.8,д штриховкой). На удалении от галтелей и контактных площадок напряжения, полученные по теории упругости и приближенному методу, близки между собой. [c.137]

Наибольшее напряжение изгиба в кольце возникает в сечениях, близких к плоскости разъёма. Если предположить, что сила включения X, распределённая по всей опорной кольцевой площади кольца, действует на два [c.564]

Фиг. 147 Эпюра нормальных напряжений в наружном кольце от посадочною натяга.

Высота кольца Ь. Высота Ь не влияет ни на удельное давление между кольцом и цилиндром, ни на напряжения изгиба в кольце. В зависимости от величины Ь изменяются вес кольца и сила трения, а следовательно, и напряжения смятия в канавках поршня они возрастают с увеличением Ь. С уменьшением высоты кольца ухудшаются [c.823]

Пример 2. Рассчитать радиальную толщину t поршневого кольца быстроходного двигателя с диаметром цилиндра 155 мм исходя из условий прочности в рабочем состоянии. Кольцо изготовляется из чугуна СЧ 38-60, имеющего предел прочности на изгиб = 60 кГ/мм (см. табл. 4). Напряжения, возникающие в кольце в рабочем состоянии, определяют в зависимости от зазора >1 в замке в свободном состоя-ннк. [c.494]

Напряжения в верхнем кольце определяются ана- [c.49]

Стальной слиток изготавливается в процессе электрошлакового переплава, потому что при вакуумной дуговой плавке удаляется азот, который содействует получению высокого предела прочности. Затем слиток прошивают и проковывают в кольцо, примерно равное по высоте, но меньшее в диаметре и с большей толщиной стенки, чем в готовом виде. Поковку нагревают до температуры образования твердого раствора и закаливают для получения аустенитной структуры. Затем кольцо развальцовывают при помощи либо конусной оправки при температуре 180° С, либо взрывного расширения. Здесь может быть несколько этапов расширения и промежуточных нагревов. Кольцо окончательно освобождается от напряжений при 300° С (рис. 15.16). При обработке такого типа отверстие расширяется больше (50—60%), чем периферийные области (30—35%). Свойства материала готового кольца сильно меняются от высоких значений пределов проч- [c.238]

Точка пересечения кривой напряжений в тонком кольце и кривой тангенциальных напряжений в диске приближенно указывает на радиус, выше которого целесообразно разгружать (утонять) диск. При этом необходимо следить за ростом радиальных напряжений в диске, вызываемым его утонением. Следует отметить, что этот метод оценки разгрузки диска сугубо приближенный. [c.222]

Тангенциальные напряжения изгиба в кольце [c.411]

Распределение напряжений в деформированном кольце из-за трудности теоретического решения исследуют экспериментально [c.101]

Нарушение герметичности резиновых уплотнений при высоких температурах происходит в основном вследствие того, что при длительном воздействии этих температур на резины происходит их старение, в результате чего уплотнительные кольца затвердевают. Старение резины сопровождается также снижением напряжения в ней и снижением силы радиального сжатия изготовляемых из нее уплотнительных элементов (колец). Опыт показывает, что при повышении температуры на каждые 10—15° С долговечность резины (по старению) снижается не менее, чем в 2 раза. [c.565]

Сравнение результатов показывает, что максимальные значения напряжений в соединении кольца со ступицей определяются практически лишь нагрузкой Fos н напряжения в трубе — давлением среды. [c.318]

Теоретический коэффициент концентрации напряжений в сопряжении кольца со ступицей [c.318]

Наибольшее напряжение соответствует сечению х — О, при этом сомножитель, зависящий от X в формуле (13.16), равен единице. При в оболочке возникают сжимающие напряжения, а в кольце — растягивающие. Напряжения в кольце Gk—Ej wJR — E at, или иначе [c.347]

Вторая краевая задача для кругового кольца. Рассматривается напряженное состояние в кольце, ограниченном извне и изнутри концентрическими окружностями Го и Fi для упрощения записей радиус наружной окружности принимается равным 1, радиус внутренней обозначается а (0<а<1). По [c.596]

Во всех вариантах поршней дизелей типа ДЮО, имеющих крепление вставки при помощи шпилек, возникали трещины в бонках (см. рис. 6, г 11, в 12, в и г 15, бив) главным образом под воздействием механических напряжений (монтажных и от сил давления газов). Из монтажных напряжений основное влияние оказывают напряжения от затяжки гаек шпилек, которые могут достигать 800 кгс/см (см. рис. 79), что для серого чугуна является значительным. В резьбе шпильки максимальные усилия (рис. 88, б) возникают в верхнем и нижнем витках [57]. В бонке поршня при- опирании без прокладок наибольшие усилия имеются против верхнего витка резьбы (рис. 87, в). При установке между поршнем и вставкой прокладок с вырезом для прохода шпилек из-за появления деформаций изгиба (см. рис. 80, а, б) возникают значительдые усилия (напряжения) по опорной поверхности бонок. Вследствие этого трещины в бонках (см. рис. 12, в 15, в) возникают со стороны опорной поверхности поршня на вставку. При установке прокладок под стальной плитой (см. 2 гл. I) опирание бонки на вставку более равномерное, а трещины возникают после более длительной работы и в трех направлениях (см. рис. 6, г). При размещении прокладок между поршнем и вставкой трещины возникают у краев прокладок в окружном направлении (см. рис. 12, г и 15, б) и они образуются в 2 раза чаще. Резьба бонок является сильным концентратором напряжений (см. рис. 78, б и е). Трещины в бонках, как правило, возникают со стороны резьбы (см. рис. 15, в), хотя имелись случаи, когда они образовывались и от края бонки (рт острого угла). Уменьшения отбраковки поршней из-за трещин в бонках можно достичь выносом регулировочных прокладок из поршня в разъем шатуна (см. рис. 59, е) или отказом от применения прокладок (см. рис. 23, г). Наиболее эффективным способом, полностью устраняющим образование трещин в бонках, является переход на поршни бесшпилечной конструкции (см. рис. 9), т. е., к креплению вставки стопорным кольцом. При этом с поршня снимаются монтажные напряжения, удаляется концентратор (резьба) и обеспечивается благоприятная передача усилий от поршня к вставке через плиту. [c.166]

Тонкостенное стальное кольцо диаметром окружной скоростью v = 40 м/с. Определить напряжение, возникающее в кольце, и увеличение радиуса кольца. [c.206]

При исследовании симметричного распределения напряжений в сплошном кольце (стр. 86) постоянная В в общем решении (42) принималась равной нулю, и таким путем мы пришли к задаче Ламе. Теперь же, после получения выражений (52) для перемещений, становится понятным, какой смысл имеет предположение о том, что постоянная В равна нулю. Постоянная В является сомножителем в члене 4BrQlE, входящем в выражение для перемещения и. Этот член неоднозначен , он меняется при [c.94]

Мы видим, что постоянные bi и d зависят от коэффициента Пуассона. В силу этого распределение напряжений в кольце обычно зависит от упругих характеристик материала. Оно становится не зависящим от ynpyi HX констант только в том случае, когда коэффициенты Oj и j обращаются в нуль, откуда, согласно уравнению (81), b i=d[=Q. Этот частный случай имеет место, когда (см. уравнения (г)) /4j = Dj и Bi = — j. Мы имеем такое условие, когда результирующая всех сил, приложенных как к внутренней, так и внешней границе кольца, равна нулю. Возьмем, например, результирующую компоненту Б направлении х сил, приложенных к границе г =а. Эта компонента, согласно (а), равна 2л [c.148]

Доказательство единственности решения основывалось на предположении о том, что потенциальная энергия, а следовательно, и напряжения в теле исчезают, если оно свободно от внешних сил. Однако бывают случаи, когда и при отсутствии внешних сил в теле могут существовать начальные напряжения. С примером такого рода мы встречались при исследоЕ.ании кругового кольца (см. 43). Если вырезать часть кольца, расположенную между двумя соседними поперечными сечениями, н снова соединить концы кольца с помощью сварки или другим способом, то получим кольцо с начальными напряжениями ). Несколько [c.280]

В результате испытаний на усталость вал с иеупрочненными галтелями сломался при амплитуде напряжений симметричного цикла Оа= 100 МПа после 6 млн. циклов нагружения. Анализ трещин в этом валу (рис. 67, точки /) показал, что их максимальная глубина приближается к 20 мм. Конфигурация фронта трещины показана на рис. 68, а. После упрочнения галтели пределы выносливости исследуемых валов увеличились более чем в 3 раза два вала, испытывавшихся при напряжениях 320 и 340 МПа, сломались соответственно после 1,2 и 1,6 млн. циклов нагружения, а вал, испытывавшийся при аа = 280 МПа, прошел базу испытаний Ю млн. циклов без разрушения. Усталостные трещины в сломавшихся валах с упрочненными галтелями (характерное строение которых показано на рис. 68, б) имеют значительно меньшую f глубину I max — 3,2. .. 3,3 ММ, точки 2 и 5 на рис. 67) и существенно иную конфигурацию фронта (см. рис. 68, а), занимающую большую зону по периферии упрочненной галтели. Замедление развития трещины в основном направлении, которым в рассматриваемом случае является плоскость изгиба вала, приводит к большему ее распространению по кольцу вдоль галтели. [c.161]

Упрощенные модели композитных конструкций пригодны и в некоторых других случаях, например при изучении концентрации напряжений в o TaiBHbix кольцах сложной формы от действия массовых сил в плоскости кольца (см. подразд. 2.5). [c.62]

Можно рекомендовать для расчётов средние из приведённых величин, т. е. от 0,4 до ),3 Kzj M , на основании следующих соображений 1) трение и износ незначительно изменяются при изменении р в этих пределах 2) уплотнение, а также отвод тепла от колец к стенке несколько лучше при больших значениях р] 3) современная технология позволяет обеспечить высокое качество материала чугунных поршневых колец. Значения р=0,65 - 1 KZj M следует принимать именно в тех случаях, когда возможно обеспечить высокое качество металла и совершенные способы изготовления кольца. Меньшие величины — до 0,5 Kzj M — можно рекомендовать для колец, предназначенных работать при наиболее высоких температурах, колец с большим сечением, обусловливающим некоторое понижение качества чугуна, а также для того, чтобы обеспечить возможно большую долговечность колец. Надо иметь в виду, что повышение р, а также остаточные деформации у чугунных колец связаны с наличием повышенных напряжений в кольце. Проектируя кольцо с более низкими величинами р, создают благоприятные условия уменьшения напряжений в нём как при работе, так и при надевании на поршень. В результате упругие (пружинные) свойства кольца сохранятся в течение более длительного времени. [c.822]

Трубчатые образцы были испытаны с необработа -ными поверхностями, на которых в значительной степени были сохранены наружные и внутренние отложения. Напряжения в образцах рассчитывали по номинальным размерам. Фактическую толщину стенки определяли по мерным кольцам, примыкающим к концам трубчатого образца. Вследствие развившейся. местной ползучести она заметно отличалась от номинальной (в данном случае задача испытания состояла в определении снижения ресурса длительной прочности трубы НРЧ, а не ее металла поэтому напряжения определяли по номинальному диаметру и толщине труб). [c.292]

Снижение при отрицательной температуре восстанавливаемости формы и упругости резинового кольца может привести к потере герметичности, поскольку кольцо при движении рабочего элемента может отрываться от его уплотняемой поверхности. Кроме того, ири понижении температуры уменьшается, вследствие значительного снижения эластичности материала кольца, возможность заполнения им микро- и макроуглублений. Поэтому одним из основных факторов, характеризующих работоспособность резины уплотнительных колец ири отрицательных температурах, является показатель восстанавливаемости и деформируемости при заданной отрицательной температуре под воздействием усилий, соответствующих напряжению в уплотнительном кольце. [c.564]

К таким дополнениям относится пятая глава второго тома Справочника , посвященная определению деформаций и напряжений в сечениях кольца, нагруженного заданной системой внешних сил. Эта задача, представляющая практический интерес при расчете корпуса подводного корабля и вошедшая в книгу Строительная механика подводных лодок , изданную в 1948 г., решается на основе разработанного Ю. А. Шиманским метода наложения. Существо этого метода заключается в определении внутренних усилий (осевой и перерезывающей силы, изгибающего момента), а также перемещений (радиального, тангенциального и угла поворота) произвольного сечения кольца для случая действия на него единичных внешних нагрузок. Затем на базе принципа наложения полученные результаты легко раснространяются па случай действия на кольцо произвольной системы сил. [c.45]

Перейдем к опрёделению соотношений, связывающих внутренние силы в кольце с его перемещениями. По гипотезе о ненадавливании слоев напряженное состояние в кольце можно считать одноосным. Тогда нормальные напряжения будут связаны с удлинениями простейшей формулой закона Гука где Е — модуль упругости материала кольц , а подсчитано по формуле (4.10). Нормальная сила в поперечном сечении кольца [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...